Нагрузка котла

При изменении нагрузки котла температура н. ст. я следовательно, тепловые потоки меняются незначительно. В то же время вносимая с топливом теплота линейно зависит от нагрузки. Потери при отклонении нагрузки D от номинальной (%) [c.40]

Байпасирование продуктов сгорания осуществляется с помощью регулирующих шиберов 3 (рис. 149, а) или регулирующих дымососов 4 (рис. 149, б). Опускной газоход котла разделен на части, в которых расположены промежуточные перегреватели 1 (один—два газохода) и экономайзер 2. При снижении нагрузки в крайние газоходы обеспечивается подача большей доли газа по сравнению со 100 %-ной нагрузкой котла. Это способствует поддержанию температуры перегрева на требуемом уровне. Недостаток метода — усложнение, а следовательно, повышение стоимости конструкции. [c.244]

Чтобы частицы топлива, лежащие на решетке, не уносились потоком, их вес должен быть больше подъемной силы воздуха, действующей на каждую частицу. Характерной особенностью слоевого процесса сжигания является наличие значительного количества горящего топлива в топке. Это обеспечивает устойчивость работы топки и позволяет при изменении нагрузки котла регулировать работу топки первоначально только изменением количества подаваемого воздуха. [c.150]

Коэффициент избытка воздуха зависит от конструкции топки, вида и сорта сжигаемого топлива, нагрузки котла. Для наиболее распространенных видов топлива коэффициент избытка воздуха имеет следующие значения [c.107]

Проблемы определения характеристик высокотемпературной коррозии при переменной температуре металла часто встречаются при эксплуатации парового котла в переменных режимах (изме-иение нагрузки котла, параметров пара и т. д.). Резкие изменения температуры труб поверхностей нагрев,а могут происходить также из-за удаления с них золовых отложений в циклах очистки. Изме-иения температуры труб вызывают также непрерывный рост толщины золовых отложений. [c.102]

Температуры металла труб пароперегревателей из-за колебаний нагрузки котла, изменения режима работы и других причин являются переменными. Для сопоставления полученных в таких условиях результатов по глубине коррозии труб была использована приведенная в гл. 3 методика, позволяющая привести время работы металла в котле при изменяющемся температурном режиме к. суммарному эквивалентному времени работы и заданной (постоянной) температуре. При расчете эквивалентного времени использовались кинетические постоянные п и Е, которые определены при длительных лабораторных опытах. [c.143]

Амплитуда колебаний температуры составляет 15 °С. Основным параметром, влияющим на уровень температуры металла, является нагрузка котла. Из-за изменения нагрузки котла происходит колебание температуры металла до 20 °С и более. [c.181]

Аэродинамический расчёт тяги и дутья производится обычно для максимальной нагрузки котла и ведётся в следующем порядке 1) определение потребной производительности дутьевой и тяговой систем 2) определение сопротивления трения и местных сопротивлений тракта с предварительным подбором оптимальной скорости 3) подбор соответствующего по расходуй напору тяго-дутьевого оборудования и расчёт дымовой трубы. [c.20]

Наиболее простым способом регулирования вентиляторов и дымососов в соответствии с требуемым расходом для данной нагрузки котла является регулирование шибером в [c.30]

Повышение температуры перегретого пара выше заданного значения также недопустимо, так как это влечёт за собой ускорение деформации и преждевременное разрушение металла турбинных установок, а также и пароперегревателя и приводит к необходимости аварийного останова. Между тем любое изменение режима работы котла, вызванное изменением нагрузки котла, избытка воздуха, качества топлива, температуры питательной воды условий работы пылеприготовительных устройств и др., отражается на температуре перегретого пара, причём некоторые из указанных режимных факторов нередко действуют в одном и том же направлении. В результате такого положения возникла необходимость в установке на паровых котлах специальных устройств для поддержания равномерной температуры перегретого пара, которые известны под названием регуляторов перегрева. [c.62]

Характер кривой изменения температуры перегретого пара в зависимости от нагрузки котла существенно зависит, однако от типа пароперегревателя и зоны температур газов, в которой размещена его поверхность нагрева. [c.63]

При расположении пароперегревателя в зоне более низких температур эта кривая становится более крутой, в случае же установки его в зоне более высоких температур кривая становится пологой. При наличии конвективного пароперегревателя с повышением нагрузки увеличивается и температура пара, выдаваемого котлом, в случае же установки радиационного пароперегревателя температура перегретого пара с ростом нагрузки котла падает. Комбинируя пароперегреватель из конвективных и радиационных поверхностей нагрева, можно добиться того, что при определённом соотношении их величины температура перегретого пара не будет зависеть от изменения нагрузки котла. Для иллюстрации этого полом ения приводится фиг. 45, на которой даны кривые изменения температуры пара, полученные расчётным путём при проектировании одного из котлов высокого давления для смешанного радиационно-конвективного пароперегревателя с различной долей участия радиационной части его в полном перегреве пара. Опыт снятия такого рода кривых в условиях эксплоатации котлов показал, что получаемые при этом результаты оказываются достаточно близкими к расчётным величинам. [c.63]

Расчёт циркуляции принято вести на максимальную нагрузку котла, однако в некоторых случаях целесообразно его проводить и для минимальной нагрузки, в качестве средних [c.80]

Расчёт циркуляционных характеристик контуров. При проведении расчёта циркуляции необходимо предварительно задаться значением кратности циркуляции, величина которой при полной нагрузке котла ориентировочно может быть принята по табл. 6. [c.82]

При расчёте на неполную нагрузку котла ориентировочное значение кратности циркуляции к может быть выбрано из следующих со-, отношений [c.82]

Схемы 1 и 2 характерны тем, что системы пылеприготовления располагают запасом пыли и могут питать ею котел при остановленных мельницах. Режим мельницы не следует изменениям нагрузки котла, и излишняя пыль заполняет ёмкость промежуточного бункера или передаётся при посредстве шнека бункерам соседних котлов. Таким образом мельница может постоянно работать на экономическом режиме. [c.103]

Встроенные шиберы горелок служат для распределения воздуха по каналам при изменении нагрузки котла. При этом один из каналов может быть почти полностью отключен, чтобы обеспечить достаточную выходную скорость по второму каналу. Встроенными шиберами можно также воспользоваться для выравнивания расходов воздуха по горелкам. [c.27]

Процесс управления горелочными устройствами включает в себя операции пуска (растопки), останова и изменения нагрузки котла, а также некоторые операции защиты при аварийных ситуациях. [c.132]

ИЗМЕНЕНИЕ НАГРУЗКИ КОТЛА [c.138]

У большинства котлов в результате протекания межкристаллитной коррозии пострадали нижние барабаны и лишь у некоторых — верхние задние, в которые производится подача питательной воды. Это подтверждает существенную роль в развитии межкристаллитной коррозии режима частых растопок и остановов и сильно меняющейся нагрузки котлов. [c.137]

При изменении нагрузки котла от 2,78 до 8,34 кг сек относительная производительность второй ступени испарения остается почти постоянной [c.32]

Часть труб в первом газоходе котельного пучка отсутствует, и в этом месте расположен пароперегреватель с вертикальным расположением змеевиков (см. рис.. 8-25). При изменении нагрузки котла или качества сжигаемого топлива температура перегретого пара поддерживается поверхностным пароохладителем, который обычно устанавливается в нижнем барабане. [c.39]

На котлах средней мощности, как правило, применяют две молотковые мельницы типоразмер мельницы выбирают с таким расчетом, чтобы при остановке одной из них вторая смогла обеспечить не менее 75% нагрузки котла. [c.91]

Скорость воды в некипящей ступени принимают в пределах 0,3—1,5 м сек и не менее 1,0 м сек для ступени экономайзера с частичным испарением воды (при минимальной нагрузке котла). [c.155]

В этой главе приведены основные результаты разработок и экспериментальных исследований. Все исследования на моделях электрофильтров проводились при числах Не = = ШцВц1 = (3-4-4) 10 , что для данных условий вполне соответствует автомодельной области. При реальных нагрузках котлов, а также других промышленных установок, число Не всегда больше указанного, а следовательно, течение всегда происходит в автомодельной области. [c.219]

Основным преимуществом топок с ЖШУ является возможность экономичного сжигания малореакционных топлив типа АШ, Т и СС. Величина в топках с ЖШУ ввиду более высоких температур в зоне горения на 30 % ниже, чем в топках с ТШУ. Габариты топки при высоких значениях получаются меньше. Уплотнение нижней части топки исключает присосы в ней воздуха. Кроме того, у таких топок меньше абразивный износ поверхностей нагрева и расходы на золоулавливание. Получаемый шлак в виде гранул может быть использован в строительных конструкциях и при дорожных работах. Однако топки с ЖШУ отличаются большой конструктивной сложностью и повышенными затратами на изготовление более энерго- и металлоемкими установками системы пылеприготовления с промежуточным бункером потерями с теплотой жидкого шла-ка большой чувствительностью к качеству топлива, небольшим диапазоном регулирования нагрузки котла (100—70 %) повышенным выбросом оксидов азота в атмосферу. [c.75]

По условиям работы ширмы барабанных и прямоточных котлов отличаются между собой. Так, в барабанных котлах, имеющих до ширм только потолочный перегреватель, при снижении нагрузки температура на входе в ширмы меняется незна чительно. Аналогичное явление наблюдается и при установке перед ширмой (по пару) конвективной ступени перегревателя. При развитом предвключенном радиационном перегревателе приращение энтальпии пара в нем Аг = Q/D при снижении нагрузки котла возрастает. Происходит это потому, что излучение в топке уменьшается сравнительно мало, а поглощается оно меньшим количеством пара, проходящим через радиационный перегреватель. [c.97]

Паро-паровой теплообменник (ППТО) нашел применение благодаря особенностям теплообмена в радиационных и конвективных поверхностях. Если перегреватель высокого давления имеет развитую радиационную поверхность, то температура в нем при уменьшении нагрузки котла будет расти. Получающийся избыток теплоты в тракте высокого давления передается промежуточному пару в паро-паровом теплообменнике. [c.242]

Работа котла на естественной тяге при плюсовых наружных температурах и постоянной высоте дымовой Т[рубы ограничивает теплопро-изводительность, так как нагрузка котла зависит только от разност плотностей воздуха и дымовых газов. [c.260]

Исследовался износ труб из сталей 12ХШФ и 12Х2МФСР. Температура наружной поверхности металла 370—400 °С. Температура продуктов сгорания на расстояниях 0,2 и 1,5 м от плоскости труб радиационного пароперегревателя составляла около 800 °С и 1000—1050°С при 80% нагрузки котла. При нормальных условиях работы котла восстановительные компоненты в среде в пристенной области отсутствовали. [c.214]

По данным [110] при постоянных нагрузках котла и отлаженной автоматике большую часть времени металл пароперегревателей работает с температурой, превышающей среднестатическую на 5 °С. [c.181]

При выборе диапазона регулирования температуры пара должны приниматься во внимание лишь те факторы, которые не зависят от качества работы обслуисивающего персонала. Таким образом должны учитываться изменения температуры пара, зависящие от величины нагрузки котла, от колебаний качества сжигаемого топлива и изменения температуры питательной воды в небольших пределах [c.63]

Так как наиболее существенное влияние на температуру перегретого пара оказывает изменение нагрузки котла, то при расчётном установлении диапазона регулирования считается достаточным определение лишь изменения температуры пара при заданной температуре питательной воды и принятом сорте топлива при нагрузках котла, начиная от минимально допустимой по условиям устойчивого горения данного видатоплива, которая обычно принимается в размере 60 /о от производительности котла, вплоть до полной величины последней. На фиг. 44 приведены результаты расчётного определения изменения температуры перегретого пара в зависимости от нагрузки для одного из котлоагрегатов последней конструкции производительностью 200 mjna при давлении 35 ama с конвективным пароперегревателем, Как видно из приведённого графика, изменение температуры перегретого пара у этого котла при работе на подмосковном угле, выключенном регуляторе перегрева и изменении нагрузки от 60 до 100"/о не превосходит 25° С. [c.63]

До 1972 г. завод применял в качестве регулирующего устройства для мазутных котлов регулирующий клапан типа 810-650-Р , который изготавливался Веиюковским арматурным заводом для воды. Профиль проходного отверстия в шибере этого клапана выполнялся по заданию конструкторского бюро ЗиО, Чтобы обеспечить качественное регулирование тепловой нагрузки котла при работе разного количества форсунок, заданный профиль проходного отверстия в клапане должен иметь конструктивную характеристику (зависимость проходного сечения клапана от хода его шибера), обеспечивающую необходимую расходную характеристику клапана (зависимость расхода мазута через клапан от хода его шибера). [c.48]

При изменении нагрузки котла (изменении мощности блока) необходимо изменить суммарную тепловую мощность горелок, а следовательно, и каждой горелки, варьируя количества подаваемого топлива и воздуха. Обычно производительность отдельной однопоточной (по вторичному воздуху) горелки удается регулировать в диапазоне 100—60%- На двух поточных вихревых горелках удается увеличить диапазон регулирования до 100—507о- [c.138]

Изменение суммарной тепловой мощности горелок может производиться также числом одновременно работающих горелок. Обычно отключение части горелок производится при уменьшении нагрузки котла ниже 60— 507о-В неработающие горелки подается воздух для их охлаждения. [c.138]

Пароперегреватель горизонтального типа выполнен из труб диаметром 32x3 мм с четырьмя вертикальными камерами. Поверхность нагрева пароперегревателя разделена на две части от камеры насыщенного пара до первой промежуточной камеры с омыванием газами по схеме противотока и вторая часть — от промежуточной камеры до камеры перегретого пара с омыванием смешанным током. Для поддержания температуры пара при изменении нагрузки котла установлено устройство для впрыска собственного конденсата. Выносной горизонтальный поверхностный конденсатор размещен в камере диаметром 325 X13 мм. Подача конденсата и его впрыск производятся за счет перепада давления между барабаном котла и местом установки пароохладителя (в рассечке пароперегревателя). [c.15]

Результаты испытания ЦКТИ опытного котла ДКВр-10-39-440 с топкой системы Померанцева (рис. 1-18) при сжигании древесных отходов с влажностью = 46 59% показали, что котел обеспечивает паровую нагрузку до 3,1 кг сек при расчетных параметрах пара циркуляция при различных нагрузках оказалась вполне надежной. Потери теила с уходящими газами находились в пределах от 10,8 до 15% (в зависимости от нагрузки котла). Коэффициент полезного действия (брутто) котла получен равным 78%. При номинальной наропроизводрхтельпости сопротивление газового тракта котла составляет 78 дан/м" (ниже расчетного значения 110 дан1м ), а сопротивление воздушного тракта 264 дан м (выше расчетного). [c.39]

К недостаткам топок с забрасывателями следует отнести неравномерность распределения топлива по длине колосниковой решетки в зависимости от фракционного состава и влажности, повышенные избытки воздуха в топочной камере (ат 1,4), периодические нарушения процесса горения во время чистки топок (2—4 раза в смену) и связанное с этим снижение нагрузки котла. При сжигании многозольных антрацитов = 18-=-27%) возникают повышенные потери тепла от механического недойкога главным образом с уносом топки работают при высоких избытках воздуха (от = 2-ь2,2). [c.80]

По характеру процесса теплообмена пароперегреватели котлов средней производительности являются конвективными, однако небольшая часть тепла (10—15%) воспринимается ими за счет излучения топки и межтруб-ных объемов газов. Количество тепла, полу саемое конвективным пароперегревателем, зависит от разности температур газов и рабочей среды в первой ступени. Поэтому расположение пароперегревателей в зоне высоких температур позволяет уменьшить их габариты, сократить металловложения и получить более стабильную характеристику работы перегревателя, т. е. зависимость изменения температуры пара от нагрузки котла. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...