Погрешности регулируемые

Для измерения частоты методом сравнения нужен генератор известной фиксированной или регулируемой частоты. Генераторы частоты высокой точности (с относительной погрешностью от 10 до 10 ), как правило, изготовляют на фиксированные частоты. Для измерения частоты /х путем сравнения ее с фиксированной частотой /о генератора необходимо с помощью делителя (или множителя) частоты кратно изменить одну из них, по возможности до полного совпадения с другой затем следует измерить разность час- [c.147]

Для измерения частоты путем сравнения ее с плавно регулируемой частотой 0 генератора величина fo изменяется до полного совпадения с частотой /х, и по шкале генератора отсчитывается значение измеряемой частоты, так как /х = /о- Но в этом случае точность измерения ниже, так как генераторы регулируемой частоты в лучшем случае имеют относительную погрешность 0,001. [c.148]

Наличие паразитных емкостей в мостовой схеме вызывает в большинстве случаев заметную погрешность измерения tg o. Обычно для компенсации этих емкостей либо используют вспомогательную ветвь с регулируемыми сопротивлениями, либо между экраном и землей включают вспомогательный источник напряжения. Значение и фазу этого защитного напряжения регулируют так, чтобы напряжение на паразитной емкости равнялось нулю. Однако можно исключить влияние паразитных емкостей и С g (рис. 3-4) путем двукратного уравновешивания моста при двух значениях постоянного сопротивления Ry и R3. [c.53]

Измерения электропроводности расплавов изучаемых стекол в температурном интервале 1000—1300° С (АТ =2° С) выполнялись на установке, собранной по методу [6] и состоящей из печи с создаваемой аргоновой атмосферой и измерительного блока мостовой схемы [7]. Постоянная ячейки с проволочными Р1-электродами (регулируемый уровень погружения в расплав) равна 1.02. Погрешность определения величины х, измеряемой при отключенной печи (/=1 кГц), не превышала 7% абсолютного значения. [c.227]

В связи с тенденцией расширения диапазона регулируемых температур, а также ужесточением требований к погрешности регулирования в перспективных установках для тепловой микроскопии целесообразно применять серийный прецизионный терморегулятор типа ВРТ-3, хорошо зарекомендовавший себя в соответствующих системах регулирования испытательных машин конструкции Научно-исследовательского института контрольно-измерительных мер и приборов (НИКИМП). [c.79]

Проверка колеса на качание производится обстукиванием мягким металлическим молотком. Другие виды погрешностей смонтированного на валу зубчатого колеса обнаруживают при контроле узла с помощью индикатора. Для этого вал 1 устанавливают на плите 2 на призмы (рис. 386, а) и изменением высоты регулируемой призмы 3 добиваются параллельности оси вала плоскости плиты. После этого сверху между зубьями колеса 4 помещают цилиндрический калибр 5 диаметром 1,68/п (т — модуль), на который устанавливают ножку индикатора 6 и замечают положение его стрелки. Перекладывая калибр через один-два зуба и поворачивая вал, определяют разницу в показаниях индикатора для всего зубчатого колеса. Допуски на радиальное биение приведены в табл. 49. [c.427]

Для правильного решения поставленных задач необходимо в материале сопрягаемых деталей создать достаточное равномерно распределенное по всей сопрягаемой поверхности напряжение упругого сжатия, сохранив одновременно в материале стягивающих крепежных деталей напряжения упругого растяжения. Для этого нужно затягивать винты, гайки и т. п. в определенной последовательности и с определенным крутящим моментом. Это обеспечивается применением гаечных ключей с регулируемым крутящим моментом (ГОСТ 7068—54), указанием последовательности затягивания винтов и т. п. Определенная последовательность закрепления винтов или гаек на шпильках имеет целью уменьшение возможной погрешности сопряжения деталей, обусловленной их упругими деформациями от середины к краям. Для этого вначале необходимо закрепить винты, находящиеся на пересечении осей симметрии сопрягаемых деталей (фиг. 8), затем по направлению осей симметрии (крест на крест) переходить постепенно к винтам, расположенным на наибольшем удалении (фиг. 9, а). Крепление винтов или гаек в обратной последовательности или в произвольном порядке вызывает чрезмерную деформацию сопрягаемых деталей, нарушает точность их относительного положения и герметичность соединения, как это в утрированном виде показано на фиг. 9, б. [c.709]

Созданию самонастраивающейся системы должно предшествовать статистическое исследование, направленное на выявление качественных и количественных закономерностей, присущих погрешностям размеров обработанных изделий. При этом необходимо определить эффективность применения системы для данного технологического процесса установить соотношения между случайными и систематическими погрешностями обработки выбрать регулируемые геометрические параметры инструмента и способ их регулирования. [c.150]

При использовании самонастраивающейся системы для технологических процессов второй, пятой и шестой групп регулируемым параметром фрезы является ее диаметр, принимающий соответствующие корректирующие приращения для каждого продольного сечения, вдоль которых погрешности остаются постоянными. В технологических процессах третьей, четвертой, седьмой и восьмой групп регулируемым параметром фрезы является ее конусность или конусность и диаметр, с помощью которых компенсируются погрешности, функционально изменяющиеся вдоль продольных и поперечных сечений обрабатываемого профиля изделия, а также при переходе от одного изделия к другому. [c.154]

Для уменьшения влияния износа и погрешности от дребезга при встрече подвижных контактов с неподвижными были предприняты попытки создать преобразователи с магнитоуправляемыми регулируемыми контактами [21]. [c.304]

Погрешность воспроизведения заданного динамического закона е (/) = р [у (/) — X t)] используют для введения корректирующей обратной связи по одному из параметров системы. Методика решения системы дифференциальных уравнений на моделирующей установке должна предусматривать возможность представления регулируемого параметра в качестве переменной величины. [c.300]

Эксплуатационные качества кинематической червячной передачи определяются постоянством передаточного отношения, а следовательно, точностью изготовления и монтажа ее звеньев. Точность монтажа червячных передач определяется площадью пятна контакта, а также кинематической и циклической погрешностями механизма. Нормами точности не регламентируются возможные отклонения межосевого расстояния ДЛ, смещение Ag средней плоскости колеса и перекос осей Д(/ (рис. 92). Необходимо учитывать при монтаже регулируемых червячных передач отклонения этих параметров как существенно влияющие на накопленную погрешность деления. Исследованиями точности [c.265]

Автоматическое регулирование — важнейший элемент САУ, служащий для поддержания (с установленной допустимой погрешностью) заданного значения регулируемого параметра — давления, температуры, соотношения расходов, концентрации и т.п. [c.173]

Для снижения погрешностей слежения, которые в условиях больших динамических нагрузок могут достигать значительных величин, используют дополнительные инвариантные сигналы, пропорциональные производным управляющего и возмущающего воздействий [92, 103]. Схема инвариантной следящей системы с дополнительными устройствами, вырабатывающими инвариантные управляющие сигналы, пропорциональные производным от основных сигналов на входе системы, приведена на рис. 4.65, а. Силовая цепь следящего привода состоит из электродвигателя Д , вращающего с постоянными оборотами регулируемый насос А, соединенный с гидродвигателем Б, который при помощи редуктора приводит во вращение объект О. Этот объект выполняет с требуемой точностью движения по команде задатчика ЗД на входе системы. Задатчик связан со следящим приводом при помощи сельсина СД, обеспечивающего передачу электрических сигналов задающего угла ад и тахогенератора двигателя ТД, напряжение которого пропорционально производной от задающего угла рад, а также дифференциаторов Дфд, вырабатывающих сигналы, пропорциональные производным высшего порядка от задающего угла ад и от угла ао, соответствующего повороту объекта О. Ротор сельсина СП связан с объектом посредством редуктора Р . На выходе сельсина вырабатывается напряжение, которое определяется углом рассогласования 0 между углом о поворота объекта и задающим углом ад. Напряжение, зависящее от угла рассогласования 6, а также напряжения, обеспечивающие инвариантность работы системы, получаемые от дифференциаторов, пропорциональные производным от ад и ао, поступают в суммирующее устройство СУ, а затем в усилитель У и через магнитный усилитель М к электродвигателю управления Ду. Двигатель при помощи зубчатой передачи с передаточным отношением и дифференциала Да приводит в движение золотник (см. рис. 4.65, б) гидроусилителя ГУ. Дифференциал Д дает возможность одновременного управления гидроусилителем ГУ от силовой цепи системы, от обратной связи по перемещению с передаточным отношением 1 ,,, и от электродвигателя Ду. Гидроусилитель регулирует расход насоса А и обороты гидродвигателя Б объекта О, устраняя рассогласование системы при одновременной инвариантной компенсации погрешности слежения. Выходы от тахогенератора объекта ТО, напряжение которого пропорционально скорости ра объекта О и тахогенератора задатчика ТЗ, напряжение которого р а пропорционально ускорению (второй производной) от аа, используются для успокоения системы (устранения ее колебаний). [c.463]

Статическая погрешность делителя расхода пропорциональна квадрату отношения площади дросселя на входе к расходу делимого потока, а также величине перепада давления, соответствующего трению поршня. Поэтому при постоянном проходном сечении входных дросселей погрешность делителя зависит от расхода Qo делимого потока, увеличиваясь с уменьшением его величины. Чтобы погрешность деления мало зависела от расхода потока, необходимо площадь входных дросселей делать регулируемой. [c.410]

В таких системах путем регулирования активной длины / компенсируются погрешности изготовления и сборки как упругих элементов, так и машины в целом в обоих случаях имеются в виду погрешности, лежащие в пределах допуска. Наиболее просто регулирование осуществляется в упругих системах, состоящих из рессор или пружин, которые работают в режиме продольных или поперечных колебаний. В табл. 9 приведены основные характеристики регулируемых систем [30] [c.201]

Все это приводит к необходимости отказаться от пластинок из целого куска стекла или кварца и заменить их нерегулируемой формой эталонов с воздушной прослойкой между зеркалами. При малых разностях хода (до 10 мм) кольцо регулируемого эталона может быть заменено тремя плоскопараллельными пластинками диаметром 5—6 мм и толщиной 4—5 мм. К этим пластинкам на оптический контакт притирают зеркала эталона, причем в месте притирания светоделительные слои снимают. Параллельность торцовых сторон и равенство толщины этих пластинок выдерживают с погрешностью, не превышающей 0,1 интерференционной полосы. На рис. 17 представлен схематический чертеж такого эталона. [c.33]

Цилиндр 9 плотно вставляется в тонкостенный дюралюминиевый стакан 10, на боковой поверхности которого намотан платиновый термометр сопротивления 11, служащий для поддержания адиабатических условий опыта. Теплоизоляция калориметрической системы осуществляется с помощью автоматически регулируемой адиабатической оболочки. Погрешность измерений не превышает 1%. [c.17]

Кроме того, для каждой степени точности кинематических передач устанавливаются нормы, определяющие величину кинематической погрешности передачи за оборот червячного колеса, величину циклической погрешности, характеризующей плавность передачи и полноту контакта боковых поверхностей зубьев колеса и витков червяка, — Нормы точности кинематической (регулируемой) червячной передачи . Для каждой степени точности силовых передач устанавливаются нормы отклонений элементов монтажа передачи, определяющие точность взаимного расположения червяка и червячного колеса и полноту контакта боковых поверхностей зубьев колеса и витков червяка, — Нормы точности монтажа силовой (нерегулируемой) червячной передачи . [c.590]

Датчики угловой скорости (ДУС) необходимы для введения в закон управления системы ориентации или стабилизации КА производных от регулируемых параметров. Вполне возможно, что эти производные могут быть получены с помощью пассивных дифференцирующих контуров, основу которых составляют цепочки R , Однако пассивные контуры дифференцируют сигналы с большими погрешностями при медленно меняющихся входных величинах. [c.258]

Контроль колебания измерительного межосевого расстояния осуществляется на приборах для комплексного двухпрофильного контроля (см. стр. 684). Колебание межцентрового расстояния при повороте на один зуб (так называемый скачок) зависит от основного шага и профиля. Циклическая погрешность на обоих профилях зубчатого колеса выявляется полностью, если угол зацепления м при контроле в плотном зацеплении не равен углу зацепления о в процессе зубообработки. Установка необходимого угла зацепления при контроле может быть осуществлена с помощью регулируемых зубчатых колес [12, с. 293]. [c.687]

Для червячных колес нерегулируемых передач 5—9-й степеней точности устанавливаются также два комплекса контролируемых элементов разность соседних окружных шагов колеса A t, накопленная погрешность окружного шага Aix, отклонение межосевого расстояния в обработке АЛ и смещение средней плоскости колеса в обработке Ag или радиальное биение зубчатого венца е и входящие в первый комплекс AJ, ААо и Agg. Кроме того, для колес 8-й и 9-й степеней точности предусмотрен еще один комплекс, в который входят колебание измерительного межосевого расстояния за оборот колеса As и на одном зубе А а, а также AA и Ago. Для регулируемых передач во всех трех комплексах исключается требование к АА и Agg. [c.231]

Нормы точности кинематических регулируемых передач включают допуски на пятно контакта, кинематическую погрешность передачи и цикли- [c.231]

Различные виды обратных связей обладают различной точностью, т. е. способностью к компенсации технологических погрешностей. Задача компенсации технологических погрешностей решается наиболее полно в том случае, когда выходным параметром технологической системы является непосредственно регулируемый размерный параметр. Такая компенсация носит комплексный характер, поскольку в этом случае одновременно устраняется влияние износа режущего инструмента, тепловых и силовых деформаций технологической системы. [c.551]

Таким образом, применение в технологической системе обратных связей не во всех случаях позволяет получить высокую точность обработки. Точность различных обратных связей зависит от протяженности звеньев размерных цепей, в состав которых входит регулируемый параметр, и от погрешностей размеров указанных звеньев. [c.551]

Погрешность от диффузионных потенциалов при одинаковых растворах электролита ( i a) и ионах одинаковой подвижности (1л 1и) невелика. Это и является причиной частого применения электролитических проводников (солевых мостиков) в виде насыщенных растворов K I или NH4NO3. Однако значения I в табл. 2.2 справедливы только для разбавленных растворов. Для концентрированных растворов следует принимать во внимание выражение (2.14). По этим причинам выражение (3.4) дает лишь ориентировочную оценку диффузионных потенциалов, которые впрочем обычно не превышают 50 мВ. Наблюдаемые иногда более значительные расхождения между двумя электродами сравнения в одной и той же среде обычно могут быть объяснены влиянием посторонних электрических полей или же коллоидно-химическими эффектами поляризации твердых компонентов среды, например песка [2] (см. также раздел 3.3.1.). Большие изменения в химическом составе, например в грунтах и почвах, в случае электродов сравнения с концентрированными солями отнюдь не ведут к ощутимым изменениям диффузионных потенциалов. Напротив, у простых металлических электродов, которые иногда применяются в качестве измерительных зондов для выпрямителей с регулируемым потенциалом, следует ожидать изменений потенциала, обусловленных средой. Эти устройства являются в принципе не электродами сравнения, а просто металлами, имеющими в соответствующей среде возможно более постоянный стационарный потенциал. Этот потенциал обычно получается тем стабильнее, чем активнее данный металл, что наблюдается например у цинка, но не у специальной стали. [c.84]

Для измерений потенциалов в грунте хорошо зарекомендовали себя медносульфатные электроды u/ uS04 с насыщенным раствором USO4. Отклонения их потенциала не превышают 5 мВ. Более значительные погрешности могут объясняться химическими изменениями в растворе USO4. Благодаря прочности конструкции эти электроды удалось усовершенствовать для применения в качестве стационарно устанавливаемых электродов сравнения для преобразователей с регулируемым потенциалом и для стационарно установленных приборов для измерения потенциала [3]. Устройство такого электрода показано на рис. 3.2. Сопротивление растеканию тока с этого электрода в смонтированном состоянии в грунте с удельным [c.85]

В 1966 г. были выполнены исследования в более широком диапазоне параметров Я=10—58 бар, Т = = 410—820°К и Re=(3—ЗО -Ю" [3.25]. Стенд представлял собой замкнутый герметичный контур с принудительной циркуляцией теплоносителя, осуществляемой при помощи герметичного насоса с регулируемой производительностью. Технологическая схема обеспечивала осуществление газожидкостного цикла. Детали и узлы стенда выполнены из нержавеющих сталей, стойких в среде четырехокиси азота. Экспериментальный участок был изготовлен из U-образной трубы (Dbh=2 мм) длиной 700 мм из стали 1Х18Н9Т. Обогрев трубы осуществлялся непосредственным подключением к электрической цепи. Температура стенки замерялась в шести точках по длине, температура газа — на входе и выходе. Погрешность в экспериментальном определении коэффициента теплоотдачи оценивается в 15%. [c.60]

В настройке участвуют образцовая деталь, передаточный механизм прибора с подвижным контактом (механизм срабатывания), механизм настройки (например, с регулируемым контактом) и рабочий. Поэтому вариация настройки прибора является результатом погрешности аттестации образцовой детали, которая оценивается вариацией аттестации бстд (в большинстве случаев ею можно пренебречь) нестабильности работы механизма срабатывания, которая оценивается вариацией срабатывания бсг нестабильности работы механизма настройки и погрешности, вносимые рабочим при регулировании, которые оцениваются вариацией регулирования бстр. [c.366]

Нормы точности передачи. Для кинематических (регулируемых) передач 3—6 стеиеней точности установ.лен один комплекс, который состоит из следующих трех норм 1) допускаемая кинематическая погрешность передачи б ,, т. е. наибольшая погрешность углового поворота червячного колеса в пределах одного оборота, при однопрофильном зацеплении с парным червяком в собранной передаче, определяется в микронах на делительной окружности червячного колеса 2) допускаемая циклическая погрешность передачи б определяется как средняя величина размаха колебаний кинематической погрешности колеса, взятая по всем циклам за один оборот колеса 3) пятно контакта. Численные значения см. табл. 163. [c.539]

Для тезснологических процессов третьей группы нерационально применять целую самонастраивающуюся систему. Погрешность /2 (/)i функционально изменяющаяся вдоль продольных сечений в пределах каждого цикла обработки, может быть скомпенсирована путем соответствующей установки конусности специальной регулируемой фрезы перед обработкой. При использовании самонастраивающихся систем для автоматизации технологических процессов второй и четвертой групп целесообразно применять первый способ коррекции, при котором корректирующее перемещение остается постоянным при обработке одного изделия, а изменяется только при переходе к новому изделию, з [c.153]

Динамические свойства регулируемого участка чаще всего таковы, что простейший П-регулятор не дает удовлетворительных результатов при его йспользоваиии появляются недопустимые статические погрешности. Поэтому применяют почти исключительно ПИ- или ПИД- регуляторы. [c.262]

Если результаты измерений предполагается использовать ыеиосредственно (без редукции), то подходящим критерием оптимума является общее требование минимума погрешностей, что формально сводится к отысканию таких значений регулируемых параметров (ширин оптической и электрической АФ), при к-рых сумма систематических (щелевой и инерционной) и случайной погрешностей минимальна. Характер взаимосвязей в оптим. режиме можно выразить следующим образом [c.624]

В табл. 1 приведены типы уравнений состояния фреонов. Из табл. 1 видно, что уравнение (0.1) содержит всего пять регулируемых констант. Для фреонов R11 и R12 полагали С=0 и, следовательно, степень уравнения относительно q понижали до третьей, при этом область применимости уравнения Битти — Бриджмена ограничивалась со = 0,4. Предложено обобщенное уравнение состояния Битти — Бриджмена [0.23, 0.24], описывающее область докритических плотностей со средней погрешностью 6z=l—1,5%. Это уравнение может быть рекомендовано для оценки термических свойств малоисследованных веществ. [c.4]

Дозатор- предназначен для дозированного транспортирования металла и заливки машин с усилием запирания 1600, 2500, 4000 кН, а также для кокильных машин. Дозатор имеет электромеханический привод. Система управления обеспечивает регулирование скоростей рабочих органов в широком диапазоне и работу в полуавтоматическом (начало цикла от кнопки) и автоматическом режимах. Дозатор устанавливается на станине машины. Его грузоподъемность не менее 5,0 кг, время переноса расплавленного Металла от печи к машине (регулируемое) 3—6 с, производительность в автоматическом режиме не менее 250 заливок в час, погрешность дозирования 2%, установленная мощность 0,98 кВт, габаритные размеры 1190x580x1115 мм, масса 460 кг. [c.317]

Для автоматического регулирования температуры в криостатах и -термостатах с погрешностью + 0,01° используются терморегуляторы АРТ-1Д, термочувствительными элементами которых являются дифференциальные медь-константановые или хромель-копелевые термопары. Один спай термопары помещен в нулевой термостат типа ТН-5 и находится при температуре таяния льда, а второй закреплен в измерительной ячейке, находящейся в криостате или термостате. Последовательно с термопарой в. качестве регулируемого источника напряжения включен низкоомный потенциометр типа Р-306. Разность между напряжением, заданным потенциометром и ЭДС, развиваемой термопарой, поступает на вход фотоусилителя Ф-18. Усиленный по напряжению сигнал поступает на терморегулятор АРТ-1Д, усиливается по мощности и подается на нагреватель. [c.57]

Для отвеивания фракций —30—50 мк применен цилиндр из тщательно отполированной нержавеющей стали диа.метром 46 мм. Перед анализом высушенная проба ныли весом 25 г засыпалась на фильтровальный картон сепаратора. Заданный расход воздуха в сепараторах, определяемый по скорости витания максимальных частиц данной фракции, контролировался реометром с регулируемым клапаном. Отвеянные фракции ныли улавливались в специальных бумажных фильтрах. По окончании отвеивания фракций —30 — 50 мк в большом цилиндре оставшаяся навеска делилась на две разные порции для последующего отвеивания в цилиндре диаметром 20 мм. В малом сепараторе навеска загружалась на капроновую сетку с размером отверстий 44 мк и отвеивалась на фракции —80 - -50, —120 —80, —180 +120, —250 -fl80 и +250 мк. Отвеивание заканчивалось, если при повторных взвешиваниях остатка расхождение не превышало один процент погрешности. После окончания отвеивания рассчитывалось процентное содержание фракций. Для определения дисперсного состава фракций —30 мк применены [4] торзионные весы с толуолом. По сравнению с водой толуол имеет более низкую вязкость и для угольной и ряда других пылей является инертной средой. Торзионные весы позволяли производить непрерывное взвешивание осаждаемой пыли с точностью до 0,0002 г. [c.94]

Система числового программного управления 15ИП4-3-001, которая хорошо зарекомендовала себя в электроискровых станках, предназначена для программного управления координатным столами XY и Z с приводом от шаговых двигателей типа ШД-5Д1М. Стол XY состоит из массивного литого корпуса и двух кареток, перемещающихся по цилиндрическим направляющим на регулируемых шарикоподшипниковых опорах с помощью шариковинтовых пар качения. Погрешность перемещения стола по обеим осям, вызванная неточностью вращения ротора [c.245]

Многоэлементные инструменты с упругими элементами (пружинящие) обеспечивают постоянное усилие контакта деформирующих элементов и обрабатываемой поверхности. Такие инструменты почти не уменьшают погрешности предшествующей обработки и являются копирующими. На рис. II показаны пружинящие двухшариковые раскатки. В регулируемой раскатке для обработки отверстий с диаметрами 130 - 400 мм (рис. 11, а) шарики во избежание заклинивания опираются на шарикоподшипники. В раскатке меньшего диаметра (рис. 11, 5) опорой для шариков служат вставки из фторопласта. [c.489]

Неточности изготовления калибров, неправильная предварительная настройка приборов или установка регулируемых калибров служат источником появления систематических погрешностей размеров в партиях контролируе.мых изделий. [c.46]

В тех случаях, когда по принятой системе контроля проверка изделий свыше 500 мм все же должна производиться калибрами, ведомственные нормали [47] рекомендуют применять жесткие и регулируемые предельные калибры (скобы) для размеров свыше 500 до 5000 мм, начиная с 4-го класса точности, и штихмассы с класса За. Для более точных классов и больших размеров значительное влияние погрешностей измерения калибрами, и на размеры контролируемых изделий делаег применение жестких калибров еще более нежелательным, и рекомендуются калибры с рычажными головками. [c.255]

К Прибору поставляется вычислительная приставка, позволяющая нанести на диаграммный диск базовую окружность или эллипс, вычисленные по методу наименьших квадратов. Имеется также ряд других дополнительных устройств, расширяющих область применения прибора. К этим устройствам относятся механизм подъема шпинделя, механизирующий вертикальный подъем шпинделя на длине 100 мм, облегчающий проверку оси контролируемого изделия относительно направления вертикального перемещения шпинделя и позволяющий фиксировать осевые координаты проверяемых поперечных сечений с погрешностью не более 1,25 мкм (по заказу поставляется переключатель, позволяющий записывать некруглость в прямоугольных координатах с помощью самописца профилографа-профилометра Талисерф ) регулируемый предварительный усилитель для изменения радиального увеличения от 0,5 до 2 , что расширяет диапазон увеличений до значений от 25 до 20 ОООХ. [c.487]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...