Сопротивление Продольное усилие

Движущим фактором является полезным сопротивлением — продольное усилие Q из других сил, приложенных к винту со стороны гайки, нужно учесть только работу распределенных сил трения 8F, так как силы нормальных реакций работы производить не будут. [c.287]

При раздельном скреплении рельс соединяют с подкладками жесткими или упругими клеммами и клеммными болтами, а подкладки крепят к шпалам болтами или шурупами. Достоинства раздельного скрепления (возможность смены рельсов без снятия подкладок, большое сопротивление продольным усилиям, обеспечение постоянства ширины колеи) способствуют все более широкому его применению, хотя оно несколько дороже и сложнее по конструкции скреплений других видов. Кроме того, раздельное [c.59]

Продольное усилие 1 (2-я) — 250 Сопротивление удельное проводников 1 (1-я)— [c.268]

Надетая на обод шина с камерой, наполненной до определённого давления воздухом, принимает на себя вес и нагрузку автомашины. Одновременно шина воспринимает динамические усилия, возникающие при движении и торможении автомобиля, частично амортизирует их и в ослабленном виде передаёт раме. машины. Шина обеспечивает необходимое трение между колёсами и поверхностью дороги, оказывая сопротивление продольному скольжению и боковому заносу колёс. [c.320]

И F — соответственно наибольшие порядковые номера полос, изгибающие моменты, продольные усилия, моменты сопротивления и площади для сечения, содержащего точку С концентрации напряжений, н для сечеиия. в кото Лм определяется номинальное напряжение сг . При значительном начальном оптическом эффекте в приведенных формулах [c.588]

Продольные силы в ребрах для каждого сечения панели представим в виде двух составляющих. Первая состоит из двух продольных усилий N1° и N2°, определяемых по формулам сопротивления. материалов [c.52]

Р— соответственно наибольшие порядковые номера полос, изгибающие моменты, продольные усилия, моменты сопротивления и площади для сечения, содержащего точку С концентрации напряжений, и для сечения, в котором определяется При значи- [c.324]

Концевые подшипники поддерживают вал винтового конвейера и воспринимают осевые усилия, вызываемые сопротивлением груза его передвижению. Они устанавливаются на торцовых стенках желоба, причем торцы желоба в местах прохода через них концов вала имеют уплотняющие кольца или сальники, препятствующие проникновению пыли из желоба наружу. При небольших продольных усилиях применяют подшипники с одним упорным кольцом при больших нагрузках применяют гребенчатую пяту или шариковый упорный подшипник. [c.294]

Сила этого сопротивления не зависит от угла перегиба ленты. Сила сопротивления перегиба тяговой цепи, обусловленная трением в ее шарнирах и приводящая к повышению продольных усилий в цепи при огибании отклоняющих устройств (звездочек, блоков, криволинейных направляющих), [c.64]

Назначение амортизирующих устройств. В контуре зацепления автосцепок между ударными поверхностями обеих голов имеется зазор. В пределах этого зазора автосцепки свободно перемещаются относительно друг друга в продольном направлении и переходят от растянутого состояния к сжатому и наоборот. Когда под действием продольного усилия зазор исчерпан и ударные или тяговые поверхности голов соприкоснулись, перемещение автосцепок прекращается, но вагоны в большинстве случаев продолжают свободно сближаться (при сжатии поезда) или расходиться (при тяге поезда) за счет других зазоров в соединениях автосцепного устройства (между перемычкой хвостовика автосцепки и клином тягового хомута, упорной плитой, тяговым хомутом и др.). В это время поглощающие аппараты автосцепки не работают. Как только все зазоры автосцепного устройства будут выбраны, свободное перемещение вагонов прекращается вследствие появления сопротивления поглощающих аппаратов. Дальнейшее движение вагонов относительно друг друга возможно 86 [c.68]

Сопротивление перегиба тяговой цепи, возникающее вследствие ее жесткости, обусловливается трением в ее шарнирах и приводит к повышению продольных усилий в цепи при огибании отклоняющих устройств (звездочек, блоков, криволинейных направляющих). Возрастание усилия в цепи при огибании отклоняющих устройств, возникающее вследствие ее жесткости, [c.38]

Если сжатый брус в пределах своей длины имеет связи с гибким растянутым элементом (струной, тягой), то устойчивость его в плоскости системы, очевидно, увеличивается, поскольку в этом случае тяга оказывает известное сопротивление боковому выпучиванию сжатого стержня. Некоторые случаи установки связей между сжатыми элементами и тягой показаны на фиг. 1, а д. Во всех случаях связи к каждому сл атому брусу крепятся при помощи боковых шарниров к тяге связи могут крепится при помощи боковых или полных шарниров, так как работа вполне гибкой тяги от этого не зависит. При действии на систему только одной силы Р сжатый брус должен быть прямым (фиг. 1,а, б). При наличии нескольких сил Р —Р4 или распределенной нагрузки д для получения в сжатом брусе только сжимающих продольных усилий (без изгибающих моментов) брус должен иметь очертание по кривой давления, т. е. быть ломаным (фиг. 1, в, д) или криволинейным (фиг. , г). Связи могут устанавливаться в любых местах, но наибольшее влияние на повышение устойчивости сжатого бруса в плоскости систе 4ы имеют, очевидно, связи в пределах средней части бруса. [c.321]

На расстоянии 2,5—3,5 м они поддерживаются промежуточными подшипниками, которые предохраняют вал от изгиба и воспринимают продольное усилие, возникающее от сопротивления при поступательном движении материала. Желоба для спиралей и шнеков делаются из листового железа или дерева. Зазор между стенками жолоба и наружной поверхностью винта делают возможно меньшим (3—5 мм), чтобы избежать [c.393]

После того как из-за наличия сопротивлении продольные колебания вагонов в поезде прекратятся, во всех упряжных приборах, установятся усилия, определяемые линейным законом [c.697]

Тяговый расчет выполняют путем последовательного определения сопротивлений на отдельных участках трассы. Поскольку груз перемещается на своих колесах, на тележке или по роликовому настилу, а цепь с толкателями - на собственных катках иЛи волоком, то общее сопротивление на рабочей ветви вычисляют как сумму отдельных сопротивлений перемещению груза и цепи. Кроме того, необходимо учитывать дополнительное сопротивление от усилия, возникающего из-за консольного или наклонного приложения силы тяги по отношению к продольной оси цепи. Эта сила зависит от способа соединения тягового элемента с перемещаемым грузом или его тележкой. При транспортировании тележки с грузом при помощи закрепленных на цепи консольных толкателей (см. рис. 10.3,6) дополнительное сопротивление [c.313]

Поверхности нагружения. В сопротивлении материалов, когда рассматриваются стержни и стержневые системы, удобно иметь дело не с напряжениями в каждой точке, а с их интегральными характеристиками, усилиями и моментами в сечении. Вводя понятия обобщенных усилий в сечении, мы не будем делать разницы между усилиями и моментами, обозначая их одинаково через Qf. Соответствующие обобщенные деформации будут а обобщенные скорости деформаций — Если — продольное усилие, а . — изгибающий момент, например, то будет относительное удлинение стержня, а [c.354]

На рис. В.5 показана передача с гибкой связью, обладающей изгибной жесткостью. Если момент сопротивления, действующий на ведомый шкив, изменяется во времени, то и осевые усилия в ветвях передачи также будут изменяться во времени. Поэтому уравнения поперечных колебаний ветвей передачи будут зависеть от времени, и если коэффициенты будут периодическими функциями времени, то могут возникнуть параметрические колебания, В дампом примере в отличие от примера (см. рис. В.1) возможные неустойчивые режимы колебаний будут зависеть и от скорости ЗУ продольного движения гибкой связи. [c.5]

В настоящем параграфе рассматривается определение внутренних усилий N, Q vi в общем случае плоского действия сил. При изгибе же бруса (чистом и поперечном) продольные силы равны нулю. Случаи, когда в поперечных сечениях бруса продольные силы и изгибающие моменты не равны нулю, представляют собой сложное сопротивление (см. гл. 9). [c.210]

Возможны исключительные случаи уменьшения прочности балок в результате увеличения площади их поперечных сечений. Например, пытаясь усилить балку приваркой тонких продольных полос, получили ее сечение в виде, изображенном на рис. У.42, а. Отношение / /у ах такого сечения может оказаться меньше исходного за счет того, что степень увеличения /, будет меньше степени увеличения С другой стороны, уменьшение площадей круга и квадрата (рис. У.42,б,в) приводит к тому, что после удаления дважды заштрихованных частей их моменты сопротивления окажутся максимальными. [c.178]

Однако этот усилитель действует при большом значении момента на валу рулевого колеса, причем рулевая трапеция 5 приводится в действие штоком 8 через двуплечий рычаг 7 и правую тягу 6. Если сопротивление повороту автомобиля незначительно, то пневматический усилитель не включается в действие, а усилие водителя, развиваемое при повороте и прилагаемое к рулевому колесу, передается ходовым колесам с помощью рычага 1, левой продольной рулевой тяги 2 и трапеции 5. [c.253]

При движении по кривой к гусеницам должны быть приложены тяговые усилия Я, и Ра> преодолевающие сопротивления прямолинейного движения w - w и создающие вращательный момент, равный сумме моментов сопротивления повороту и Мп обеих гусениц (если центр тяжести крана расположен симметрично его продольной оси, то w = " и /И] == = М ). [c.916]

При гидравлическом приводе допустимое усилие проверяется дополнительно из условий достаточного сопротивления поршневого штока продольному изгибу, а при винтовом, кроме того, — из условий допустимого удельного давления на витки гайки. [c.435]

Усилия продольные при сложном сопротивлении 92 [c.621]

В сопротивлении материалов изучение характера работы прямого стержня производится раздельно от действия каждого из трех видов внешней нагрузки. Действие осевых нагрузок (рис. 1.23, а) соответствует центральному растяжению или сжатию стержня. При этом в его поперечных сечениях действует только одно внутреннее усилие — продольная сила N. [c.21]

Так же как и при прокатке, относительное обжатие и вытяжка взаимосвязаны отношением Я=1/(1—е). Основным коэффициентом деформации считают относительное обжатие, по которому оценивают эффективность процесса. При волочении проволоки суммарное относительное обжатие за один передел может достигать 90 % и более. Наибольшее частное относительное обжатие, как уже говорилось выше, ограничивается уровнем напряжения растяжения в сечении переднего конца заготовки, к которому приложено усилие волочения. Усилие волочения зависит от большого числа факторов от сопротивления металла деформации, которое в свою очередь зависит от химического состава стали и состояния металла (температура, наклеп). Чем больше степень частного относительного обжатия, тем больше усилие волочения. Усилие волочения возрастает при увеличении коэффициента трения по площади контакта металла и инструмента. Сложное влияние на усилие волочения оказывает форма продольного профиля конусного отверстия, через которое протягивается металл. [c.336]

Другим частным случаем является случай панелей симметричного строения типа, описанных выше, но защемленных на правом торце. Такие панели с пятью и шестью ребрами изображены на рис. 1.24 и 1.25. Внешние усилия на левых концах наружных ребер здесь можно задать произвольно. Формально силы Р определяются формулой (1.91), где Л о — дроизволыный параметр нагружения. При этом, как и выше, N будет продольным усилием в наружных ребрах при деформации панели как стержня, Л о. fn+iNo — аналогичные усилия во внутренних ребрах панели. С продольными усилиями N( 1, No, fn+i o удобно сравнивать фактические усилия в ребрах, чтобы получить решение, наглядно показывающее отклонение решения от полученного по формулам сопротивления материалов (стержневая модель). Очевидно, по мере удаления от левого торца панелей будет происходить выравнивание напряжений в соответствии с принципом Сен-Венана. Напряжения в ребрах все более и более будут приближаться к напряжениям, имеющим место при растяжении панели как стержня. [c.39]

Концевые подшипники обычно делаются фланцевыми и крепятся к торцовым стенкам кожуха. Один из концевых подшипников (обычно головной) делается упорным для воспрннятия продольного усилия перемещения груза. Упорный подшипник (фиг. 129,6) устанавливается с той стороны конвейера, куда перемещается груз. В этом случае усилие сопротивления груза растягивает вал. [c.245]

На трубопроводах большого протяжения и в особенности уложенных на поверхности стальных трубопроводах, подверженных воздействию резких изменений температуры, должны быть пред-услГотрены компенсаторы. На рис. 10 показан тип компенсатора, рекомендуемого Бюро рекомендаций. Если на трубопроводах большого протяжения применяется большое число компенсаторов, между ними необходимо предусмотреть анкерную опору. Если трубопровод уложен на опорах, то расстояние между опорами принимается 6—12 м опоры должны быть устроены таким образом, чтобы на них опиралась 7е— А (или более) окружности трубы. Опоры должны быть рассчитаны на сопротивление опрокидывающим усилиям, возникающим в результате трения при продольных перемещениях труб. Как правило, при проектировании должен быть принят коэффициент трения между трубой и опорой, равный не менее 0,5. [c.34]

Точное решение задачи определения продольных усилий в поезде, оборудованном автосцепками с мош,ными фрикционными аппаратами, при известной идеализации схемы (отсутствие зазоров между вагонами, линейность характеристик нагружения и разгруже-ния поглош.аюш,их аппаратов, рассмотрение поезда как упруго-вязкого стержня вместо системы дискретных масс с упруго вязкими связями и т. п.) получено проф. В. А. Лазаряном. В этих исследованиях влияние поглощающих аппаратов учтено путём введения в систему сопротивлений, пропорциональных относительным скоростям движения соседних вагонов, справедливость чего иллюстрируется приведённым выше примером рассмотрения двух вагонов, соединённых автосцепками с поглощающими аппаратами, при которых полученные относительные колебания [формула (212)] затухают по закону геометрической прогрессии. Такой вид затуханий колебаний системы соответствует случаю наличия в ней сопротивлений, пропорциональных относительной скорости движения колеблющихся масс. [c.700]

Кроме того, необходимо учитывать дополнительное сопротивление от усилия, возникающего из-за консольного или наклонного приложения силы тяги по отношению к продольной оси цепи. Величина этой дополнительной силы зависит от способа соединения тягового элемента с перемещаемым грузом или его тележкой. При перемещении тележки с грузом при помощи закрепленных на цепи консольных кулаков (см. рис. 220, б) ополИнтельное сопротивление будет [c.315]

В свободно движущемся по инерции составе продольные силы между вагонами стремятся к минимуму при равных сопротивлениях движению соседних вагонов. При движении по инерции состава из 50 вагонов при худшем сочетании расположения вагонов в составе с максимальными и минимальными удельными сопротивлениями движению величина продольного усилия не превьпиает 5000 Н, при протягивании состава по горизонтальному пути продольное усилие составит 46 ООО Н. [c.200]

Тяговые расчеты — важная составная часть науки о тяге поездов. Методы тяговых расчетов включают комплекс способов и приемов определения массы состава, скорости движения и времени хода по перегону, расхода топлива, воды и электрической энергии на тягу, решение тормозных задач. К основным нормам для тяговых расчетов относятся данные для определеняя сопротивления движению подвижного состава, силы нажатия тормозных колодок, тормозные пути, коэффициент трения тормозных колодок, коэффициент сцепления колес локомотивов и вагонов с рельсами при тяге и торможении, конструкционные и допустимые скорости движения, расчетные значения силы тяги и скорости локомотивов на подъеме, силы тяги при трогании с места, допустимые значения продольных усилий при различных режимах тяги и торможения, ограничивающие токи и предельные температуры электрических машин электровозов и тепловозов. Эти нормы зависят от типов подвижного состава, их конструкции и условий эксплуатации. [c.3]

Помимо официальных нормативов, заимствованных из ПТР, в в Справочнике приведены опытные и расчетные материалы, не вошедшие по тем или иным причинам в Правила, но представляющие несомненный интерес для лиц, сиязанных с тяговыми расчетами. К этим материалам относятся значения сопротивления троганию с места одиночных вагонов, сопротивление троганию после кратковременных стоянок и в начальный период движения, тормозные расчеты по нормам Международного союза железных дорог (МСЖД), методика расчета продольных усилий в тяжеловесных поездах с использованием ЭВМ. [c.4]

U—скорость, прогиб, расстояние, перемещение —момент сопротивления при изгибе момент сопротивления при кручении X, У, Z—продольные усилия в стержнях, нешвестные реакции Xt у, и — прямоугольные координаты - [c.10]

Насосы закрытого типа с периферийным каналом наиболее перспективны в качестве тихоходных. В области малых л., они имеют более высокий КПД и меньшие габариты, чем насосы с боковым или периферийно-боковым каналом. Действительно, для уравновешивания осевого усилия, действующего на рабочее колесо, насосы закрытого тина с боковым или периферийнобоковым каналом выполняют двусторонними. При этом площадь-сечения одной стороны канала уменьшается приблизительно в 2 раза по сравнению с площадью в одностороннем насосе. Это приводит к уменьшению гидравлического радиуса сечения канала, что увеличивает гидравлические потери и уменьшает КПД, а также увеличивает сопротивление продольному вихрю и, следовательно, уменьшает напор. Чтобы получить нужный напор, приходится увеличивать диаметр рабочего колеса, что ведет к еще большему уменьшению площади сечения канала. [c.80]

В качестве примера приведем результаты расчета трубы 1420x22 мм при внутреннем давлении р =6 МПа и продольном усилии N=2 МН/м. Механические характеристики материала модуль Юнга Е=2.Ю МПа, коэффициент Пуассона Тк) =0,3, условный предел текучести бд 2=400 МПа, временное сопротивление (предел прочности) [c.54]

Резко неравиомернос течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) пли уменьшение ее коэффициента живо1 о сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще болыней вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

Однако на практике часто встречаются и более сложные случаи, когда в поперечн ых сечениях стержня действует несколько внутренних силовых факторов (внутренних усилий), одновременно учитываемых при расчете на прочность, например продольная сила и крутящий момент, либо сочетание из трех (и более) внутренних усилий. Эти случаи называют сложным сопротивлением. [c.236]

Методика исследования хара гтеристик сопротивления деформированию и разрушению металла труб при малоцикловом нагружении. В настоящее время исследование малоцикловых характеристик конструкционных металлов проводится по разработанной методике с использованием специальных средств и аппаратуры [114, 234]. Широкое применение получает серийно выпускаемая автоматическая испытательная установка типа УМЭ-10Т, обеспечивающая нагружение образца в требуемом режиме (мягкое, жесткое, асимметрия). Испытания проводятся в условиях растяжения — сжатия при непрерывной регистрации параметров нагружения и деформирования. Установка имеет электромеханический привод с устройством выборки зазоров в винтовой паре, пять порядков скоростей перемещения активного захвата (от 0,005 до 100 мм/мин), возможность реверсирования с помощью системы автоматики двигателя электропривода при достижении как заданного усилия, так и заданной деформации. Машина имеет электронно-механическое силоизмерение (от резистивных датчиков, наклеенных на упругий динамометр), снабжена деформометром, обеспечивающим измерение продольной абсолютной деформации рабочей длины образца 2 мм. В необходимых случаях машина укомплектовывается деформометром для измерения поперечных деформаций. Усиленные сигналы (до 1000 1) регистрируются на диаграммном приборе барабанного типа в масштабе 50О X Х500 мм. Точность регистрации параметров нагружения 1—2%. Максимальная частота нагружения порядка 5 циклов/мин. [c.155]

Возникающие в образце продольные и поперечные усилия регистрируются элементами 3 -я которые наклеены тензорезисторы сопротивления. Точность измерения напряжений в образце составляет 1 % номинальной нагрузки. Величина деформации в продольном и поперечном направлениях образца измеряется тензоскобами 14, 15 с точностью до 2,5 % номинальной деформации. [c.18]

Поперечный набор — шпангоуты и бимсы, выполняя ответственную роль обеспечения местной прочности, не принимают пепосредствениого участия в продольном из-гпбе судна, а только способствуют устойчивости листов обшивки и настила палуб при сопротивлении их действию сжимающих усилий, возникающих при продольном изгибе. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...