БАЛКИ Усилия

Стальная коробчатая балка усилена деревянным брусом, целиком ее заполняющим. Определить максимальные нормальные напряжения в стальной коробке до и после усиления, а также в деревянном брусе при изгибающем моменте М=200 кГм. [c.121]

Условия работы такой рессоры не отличаются от условий работы треугольной (в плане) балки усилия (фиг. 90, в) на нижележащие листы рессоры передаются по концам (фиг. 90, в), и каждый из листов изгибается по ци- [c.727]

Если составная балка устроена без прокладок, как это часто бывает в деревянных конструкциях, то силы s прижатия одного бруса к другому создают добавочные препятствия сдвигу по шву в виде трения. При абсолютно жестких поперечных связях получаем сосредоточенные усилия 5, которые прижимают составляющие стержни по концам. Ограничимся (для простоты) рассмотрением симметрично составленной балки из двух брусьев. В конце п. 8 было установлено, что для такой балки усилия в поперечных связях при абсолютной жесткости последних равны полуразности поперечных нагрузок, приложенных к каждому из составляющих стержней. Следовательно, сосредоточенные усилия над опорами балки будут равны половине опорной реакции балки (при отсутствии сосредоточенного груза над опорой). Далее при более точном решении, учитывающем податливость поперечных связей, будет показано, что значения усилий 5, максимальные над опорами, быстро падают в пролете балки. Таким образом, общее усилие, близкое по величине к половине опорной реакции, передается с одного составляющего бруса на другой лишь на небольшом участке длины составной балки. То же самое можно установить и в других местах приложения сосредоточенных грузов. Поэтому будем считать, что силы трения, прямо пропорциональные давлению одного бруса на другой, сосредоточены в точках приложения опорных реакций и сосредоточенных грузов, действующих по направлению к шву составной балки, т.е. прижимающих брус к другому. Трение, противодействующее сдвигу. [c.103]

Теперь рассмотрим длинный стержень или балку (не обязательно постоянного поперечного сечения или однородного материала), изгибаемую моментами, приложенными на концах. Моменты можно приложить бесконечным числом способов в соответствии с бесконечным числом способов распределения сил, дающих результирующую пару. Можно думать, что характер деформации будет различным в каждом случае. Но во всех случаях деформация определяется тем условием, что соответствующая ей полная упругая энергия деформации имеет наименьшее из возможных, удовлетворяющих наложенным условиям, значений. Наложенные условия в каждом из наших случаев отличаются только в области приложения сил. Для равновесия необходимо только, чтобы в средней части балки усилия имели заданную результирующую, т. е. момент заданной величины. Следовательно, в средней части балки деформация будет приблизительно такого типа, который требует наименьшего запаса упругой энергии, при условии передачи данного результирующего момента. Отсюда мы можем заключить, что деформация во всех рассматриваемых случаях будет приблизительно одна и та же в частях балки, не примыкающих непосредственно к концам, несмотря на то, что на концах она удовлетворяет специфическим условиям, характеризующим каждый частный случай. [c.132]

Наиболее нагруженный участок шва верхнего пояса расположен у опоры балки. Усилие, приходящееся на 1 см длины этого шва, определяется по общей формуле [c.182]

Таким образом, вычисляя поправки М" (х), М " (х), Р" (х) и Q" (х) при помощи таблицы 24, надо для основной балки вычислить по этой же таблице Ма, Оа при х = а Мь, О/, при х=-Ь, а затем воспользоваться формулами (25.18) и (25.19), положив М = — Ма или —М , а Р = — 0 или — Р/,. Так как при подсчёте поправок мы допустим новую погрешность — в сечении Аг балки //ив сечении Вг балки /// усилия получаются, хотя и малыми, но не равными нулю, то указанным путём можно внести и дальнейшие поправки, однако это обычно уже является излишним. [c.481]

Разрезаемый материал прижимается балкой прижима, перемещение которой согласовано с движением ножевой балки. Усилие прижима регулируется пружипами. [c.117]

Сила вызванная усилиями напора и подъема, приложена по отношению к рукояти с эксцентриситетом, равным /г/2, что необходимо учитывать. Нужно также учесть возможность неравномерной передачи на каждую балку усилия 5 . Предполагается, что на наиболее нагруженную ветвь действует сила не 1/25в, а 2/35 . [c.199]

Сварена из четырёх листов по форме бруса равного сопротивления с высотой в средней части 248 мм и по концам 135 льи. Верхний и нижний листы толщиной 14 мм и шириной соответственно 460 и 500 мм. Вертикальные листы толщиной 12 мм расположены друг от друга на расстоянии 250 мм. Балка усилена поперечными диафрагмами [c.619]

Две балки из двух швеллеров № 26 каждая. Балки усилены шпренгелями [c.627]

Рама секции тепловоза выполнена цельносварной, коробчатого типа. Вдоль рамы проходят хребтовые двутавровые балки, к которым приварены горизонтальные настильные листы. Настильные листы имеют вырезы, упоры и накладки для установки агрегатов. По концам хребтовой балки приклепаны заклепками и укреплены сваркой передний и задний стяжные ящики, отлитые из стали. В переднем стяжном ящике размещена автосцепка. В заднем ящике смонтированы автосцепки для соединения обеих секций тепловоза и буфера. Двутавровые хребтовые балки усилены вертикальными листами. Снизу к этим балкам приварены опорные и шкворневые балки. [c.116]

Рама некупированного вагона имеет две концевые балки, усиленные уголками, две шкворневые балки коробчатого сечения, три промежуточные поперечные балки и хребтовую балку, составленную из двутавров или швеллеров № 30 и проходящую по всей длине вагона. По концам швеллеров хребтовых балок приклепаны передние упорные угольники, отлитые вместе с розеткой автосцепки, а на расстоянии 625 мм, от них приклепаны объединенные задние упорные угольники. Место пересечения хребтовой балки со шкворневыми балками усилено сварными диафрагмами и крестовинами из листовой стали. Участок хребтовой балки от пятника до задних упорных угольников усилен накладкой, приваренной к нижним полкам швеллеров хребтовой балки. [c.168]

Основными несущими элементами рамы являются две продольные балки двутаврового профиля № 45, усиленные вверху и внизу стальной полосой толщиной 22 мм. Продольные балки связаны между собой поперечными элементами, которые в местах установки шкворней и шаровых опор выполнены в виде сварных двутавровых балок. Там, где установлен дизель-генератор, балки усилены ребрами жесткости. [c.222]

Далее расчет проводят как для системы упругих брусьев, причем получаемые в поперечных балках усилия считают соответствующими усилиям в заданном пролетном строении. [c.140]

В шарнирном соединении балок в одном уровне (рис. 3.18, б) поперечная сила тс воспринимается болтами, работающими на срез и изгиб от момента M = Qe (е — расстояние от оси болта до стенки балки). Усилие в крайнем болте определяется по (2.24). Сварной шов, крепящий перо уголка к стенке балки, проверяется следующим образом х [c.87]

Хребтовые балки усилены по своим верхним и нижним полкам более широкими (340 мм) продольными накладными полосами 7 из стального листа толщиной 18—20 мм. Нижние полосы проходят по всей длине балок, а верхние — только до кабины машиниста. Хребтовые балки сверху и снизу связаны между собой горизонтальными листами настила 9, приваренными к усиливающим полосам. Толщина листов настила различная по длине тепловоза снизу 6—8 мм, а сверху 8 — 14 мм. [c.321]

При продольном расположении стрелы передняя и задняя балки рамы автокрана нагружаются усилиями Рз, а поперечные балки — усилиями Рх и Рг- При поперечном расположении стрелы — наоборот, продольные балки нагружаются усилиями Рд, а передняя и задняя — усилиями Рх и Р . [c.108]

В сечении с координатой х. балка имеет прогиб у х) и угол поворота 0(х). Внутренние усилия определяются изгибающим моментом Л-Цх) и поперечной силой С)(х). Значения уф), 0(0), [c.61]

Рис. 1.33. Приведение ступенчатой балки, нагруженной сосредоточенными усилиями, к балке постоянного сечения.

Горизонтальная балка АВ длины 2 м, прикрепленная к вертикальному столбу Л С в точке Л и подпертая подкосом ОЕ, несет на конце груз О веса 500 Н столб АС укреплен подкосом РС, причем АЕ = СС = 1 м подкосы ОЕ и ЕС наклонены под углом 45° к горизонту, Найти усилия и 5 в подкосах ОЕ и РС и реакцию грунта в точке С, предполагая, что крепления шарнирные, и пренебрегая весом балки, столба и подкосов. [c.43]

Определяем опорные реакции и строим эпюры изгибающих моментов и поперечных сил. Разрезаем балку на три части в местах сопряжения ступеней. На рис. 290, б изображены отдельны части балки, находящиеся под действием внешних сил и внутренних усилий Q и М в местах разрезов. [c.300]

Двумя близкими сечениями выделим элемент dx сварной балки (рис. 299, а). Пусть в левом сечении поперечная сила и изгибающий момент равны Q и М, а в правом — Q dQ и М + dM. Тогда по формуле (10.18) нормальное усилие в левом сечении пояса [c.311]

Армировапиая балка. Изложим некоторые результаты, связанные с проектированием армированных балок минимального веса, на примере шарнирно-опертой балки в минимаксной постановке. Постановка задачи та же, что и в п. 5 при Г = оо. Дополнительно задано лишь, что балка усилена прутками "арматуры, а предположения относительно армированной балки те же, что и в п. 1 из 3. Мера ползучести С t, т) имеет вид (1.5.13). Уравнение для прогибов получается из (3.7), в котором следует-кривизну о> ( , х) принять равной [c.209]

Чтобы перейти от треугольной балки к рессоре, ее (рис. 10, а) можно представить себе разрезанной на несколько частей, которые, будучи наложены одна на другую (рис. 10, б), и образуют идеальную рессору. Условия работы Т51К0Й рессоры не отличаются от условий работы треугольной (в плане) балки усилия на нижележащие листы рессоры передаются по концам (рис. 101 в)1 и каждый из ли- [c.102]

При расчетах станин гидравлических прессов [19, 21] деформации и напряжения в верхней и ни ней поперечинах обычно определяют так же, как в простых балках усилие цилиндра передается на поперечину в форме двух сил, приложенных в центрах тяжести опорных полуфлан-цев. В случае резко сосредоточенной нагрузки на инструменте длину пролета, загруженного равномерной нагрузкой, подсчитывают исходя из [c.390]

В нижней части каждой секции и консолей на болтах прикреплены балки двутаврового сечения № 30, которые после подвески к ферме сварены между собой встык при помощи двух вертикальных и двух горизонтальных косынок толщиной 5 мм. Нижняя полка балки усилена путем приварки вдоль полосы 110X10 мм. По концам балки установлены буферные устройства, препятствующие сходу грузовой тележки. [c.195]

Как изменятся наибольшие нормальные и касательные нал-рякения в поперечных сечениях балки, если ее 1фуглое сечение заменить сечением в виде кольца той же площади А, приняв отношение внутреннего диаметра у. наружному. равнш 3/4. Предполагается, что внутренние усилия в обоих случаях остаются неизменными. [c.75]

Двутаьровая балка № 55 установлена на трех двутавровых стойках 20. СтоЙ-л делят длину балки на два пролета по 1,5 м. Высота стоек 3 м. После установки балки средняя стойка нагрета на 40 С. Определить величину усилия в средней стойке, напряжения в стойках и наибольшее нормальное нагфякение в балке от нагревания стойки. [c.134]

Расчетное усилие ие может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки даже если п краГших (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны б1.1ть равны пределу текучести. Величина соответствующего иэгпбаюи ,его момента (предельного момента) определяется по формуле [c.22]

Величина силы (осевого усилия винта), приложенной в среднем сечении балки, связана с величиной изгибающего момента, возникающего в том же сечении (в рассматриваемом случае с величиной предельного момента) очевид-iioii зависимостью [c.22]

Проверить прочность винтов стяжного устройства, рассмотренного в предыдущей задаче, учитывая, что винты, кроме рас яжения и кручения, испытывают изгиб от усилия, приложенного к воротку, которым поворачивают муфту. Расчет выполнить по гипотезе энергии формоизменения. Материал винтов — сталь Ст. 3 (dj. = 240 Мн1м ) требуемый коэффициент запаса прочности п] = 2,5. Принять, что усилие, изгибающее каждый из винтов, равю 100 н винт при определении напряжений изгиба уассматри-ват как балку длиной I = 200 мм, защемленную одиим концом. [c.68]

Указание. При окончательной проверке прочности винта учесть работу его на изгиб (как дпухонорной балки) от усилия, приложенного к рукоятке. Расчет вести по сечению А — А. [c.69]

О Пример ММ шпиндельного узла станка (рис. 1.24, а), Выделим шпиндель как основную деталь шпиндельного узла н построим его ММ. Схема шпиндельного узла может быть представлена в виде упругой балки на жестких опорах (рис. 1.24,6). Упругая линия шпинделя, который изгибается под действием усилия резания Яа и усилия в зубчатом зацсплеини Яь описывается уравнением [c.52]

В случае изгиба полой цилиндрической детали, опертой по концам, ррименяют упрощенные расчетные схемы, полагая, что нагрузка сосредоточена в центре опорных поверхностей (рис. 69, а) или равномерно распределена по их длине в плоскости действия сил (рис. 69,0, и определяют напряжейия по формулам двухопорной балки. Эти схемы не учитывают действительного распределения усилий по длине и окружности опор, [c.142]

Так как изгибающие моменты находятся в ли- / l нейной зависнмости от мМ—(Л>-нагрузок, то для каждой части балки вместо умножения на коэффициент о i д приведения изгибающих моментов можно умножить на этот коэффициент все нагрузки этой части вместе с внутренними усилиями Q к М в торцовых сечениях (рис. 289, в). [c.299]

В клепаной балке (рис. 301) усилие AN воспринимается поясной заклепкой 1. Эта заклепка должна быть рассчитана на срез и смятие. Поскольку заклепка двусрезная, площадь среза F p = 2- . [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...