Индикаторные Охлаждение

Индикаторная диаграмма трехступенчатого компрессора изображена на рис. 5.11. В первой ступени компрессора газ сжимается по политропе до давления Ри, затем он поступает в промежуточный холодильник /, где охлаждается до начальной температуры Т]. Сопротивление холодильника по воздушному тракту с целью экономии энергии, расходуемой на сжатие, делают небольшим. Это позволяет считать процесс охлаждения газа изобарным. После холодильника газ поступает во вторую ступень и сжимается по политропе до рщ, затем охлаждается до температуры h в холодильнике [c.53]

На рис. 16.22 приведена принципиальная схема двухступенчатого компрессора, а на рис. 16.23 — теоретическая индикаторная диаграмма процессов сжатия газа в обеих ступенях компрессоров, где А1 — индикаторная линия всасывания газа в первый цилиндр 12 — политропический процесс сжатия газа в первом цилиндре до промежуточного давления р 2В — индикаторная линия нагнетания газа в холодильник В Г — индикаторная линия всасывания охлажденного газа во второй цилиндр 21 — процесс охлаждения г аза в холодильнике при промежуточном давлении р до первоначальной температуры tp, 1 2 — процесс политропического сжатия газа во втором цилиндре до конечного давления р , 2 В — индикаторная линия нагнетания сжатого газа в газгольдер. [c.544]

Как следует из индикаторной диаграммы (рис. 9.4, а), промежуточное охлаждение значительно уменьшает затраты работы на сжатие газа. Потенциальная работа сжатия уменьшается на величину, которой соответствует площадь заштрихованной части диаграммы 2—8—6—5—4—3—2. При одноступенчатом сжатии газа и при отсутствии промежуточного охлаждения, но при том же начальном р и конечном рк давлении процесс сжатия осуществлялся бы по линии 1—8, а работа затраченная на сжатие, была бы равна площади диаграммы а—1—2—8—d—а. Промежуточное охлаждение приводит также к уменьшению температуры в конце сжатия. На диаграмме рис. 9.4, б начальная температура газа Т, конечная температура газа при сжатии— Гк. [c.123]

Из-за высоких температур в цилиндре двигателя (порядка 1600...2000 °С) цилиндр приходится интенсивно охлаждать, чаще всего водой (водяное охлаждение) или воздухом (воздушное охлаждение) поэтому между стенками цилиндра и продуктами сгорания все время происходят интенсивный теплообмен и дополнительная потеря теплоты. Действительные процессы, протекающие в двигателе внутреннего сгорания, являются необратимыми (происходят с конечными скоростями, трением и теплообменом при конечной разности температур) поэтому индикаторную диаграмму нельзя отождествлять с термодинамическим циклом. [c.111]

В / — индикаторная линия всасывания охлажденного газа во второй цилиндр [c.367]

Процесс сжатия в двухступенчатом компрессоре изображается ломаной линией 1 2 Г 2. Если представить себе компрессор с очень большим числом ступеней сжатия при промежуточном охлаждении до первоначальной температуры, то такой компрессор по своей экономичности будет близок к компрессору с изотермическим сжатием. На рис. 10-11 представлена теоретическая индикаторная диаграмма для компрессора с большим числом ступеней. [c.368]

Предварительная установка ползуна с рычагом по высоте производится гайкой 2, к которой ползун прижимается пружиной 1. Величина хода щупов измеряется индикаторным датчиком 11, закрепленным на конце левого плеча рычага. Рычаги поворачиваются под действием пружины 3, которая закреплена на направляющем стержне 4. Усилие прижима щупов не превышает 2—3 Н. Изменение диаметра образца вызывает поворот измерительных рычагов относительно друг друга. Соотношение плечей рычагов 1 1, поэтому величина шейки регистрируется датчиком без искажений. Измерение производится в следящем режиме. Плечи рычагов изготовлены из тугоплавких материалов и имеют водяное охлаждение. Измерительные щупы как наиболее нагретая часть системы сделаны из вольфрама. Измерительная система в процессе испытания работает непрерывно. Для нормального функционирования при высоких температурах элементы устройства снабжены тепловой защитой в виде экранов. Система управления допускает регулировку подвижных деталей в процессе испытания без потери вакуума в испытательной камере. [c.133]

Давление индикаторное среднее 10—13 Давление эффективное среднее 10 — 24 Замер крутящего момента 10 — 370 Испарительное охлаждение 10—178 Испытание 10 — 367—390 Испытание винтами 10 — 372 Испытание на балансирных станках 10 -373 [c.54]

Особенности двигателя высокий механический к. п. д. (860/о) низкий расход топлива (149,3 zjA. .H) расход мощности на продувку 5 /о от индикаторной мощности двигателя отсутствие охлаждения цилиндровых втулок ниже выпускных окон наличие в топливных насосах симметричных шайб, поэтому не требуется специальный реверс головка поршня из кованой стали. [c.43]

Если пренебречь охлаждением цилиндра, TOQ, равно тепловому эквиваленту индикаторной мощности предыдущей ступени [c.522]

Клапан и его корпус имеют надёжное охлаждение. На фиг. 21 показаны индикаторные диаграммы механического генератора. [c.614]

Ингибиторы, использование при (стерилизации содержимого упаковок В 65 В 55/19 химическом декапировании или очистке металлов С 23 G1/04-1/06, 1/16-1/18, 1/26, 1/30) Индикаторные [измерительные приборы G 01 D устройства (для весов G 01 G 5/00-5/06, 19/64 газгольдеров постоянной емкости F 17 С 13/02 гироскопов G 01 С 19/32 ДВС F 01 М 11/10, F 02 D 41/22 при транспортировании сыпучего материала по желобам и трубам В 65 G 53/66 (для металлорежущих Q 17/00 сверлильных или расточных В 49/00 токарных В 25/06) станков В 23 для парогенераторов F 22 В 37/76 печей F 27 D 21/04 подъемников В 66 (В 3/00-3/02, С 13/46) для (сигнализации G 08 В 5/00-5/40 систем охлаждения двигателей и машин F 01 Р 11/14 трубопроводов F 17 D 3/00-3/08)>1 [c.86]

Клапаны [F 16 <в гидравлических амортизаторах и пружинах F 9/34-9/348 диафрагменные К 1/00-1/20 индикаторные, регистрирующие или сигнальные устройства для них К 37/00 конструктивные элементы и средства управления К 25/00-51/00 многоходовые 11/00-11/24 отсечные для сопел или форсунок К 23/00 питательные (К 21/00-21/20 дозирующие К 21/16) подъемные (К 1/00-1/54 конструктивные элементы К 1/32-1/54) смазка К 3/36, 5/22 смесительные К 11/00-11/12 в соединениях труб L 29/00 управляющие устройства К 31/00-31/72 электромагнитные в многоходовых запорных устройствах К 11/23) В 60 Т запорные транспортных средств 17/04 11/28-11/34 15/00-15/60) в тормозных системах изготовление (деталей клапанов ковкой или штамповкой К 1/20-1/24 клапанных седел D 53/10) В 21 инструменты для монтажа или демонтажа В 25 В 27/24 F 02 М <в карбюраторах (1/00, 5/00, 7/00, 9/00, 11/00, 17/00 типа бабочка 17/12) в топливных (насосах 59/46 форсунках 61/04-61/12, 61/20, 67/12)> в насосах F 04 В 21/02 F 01 охлаждение в двигателях Р 1/08, 3/14 перепускные в паровых машинах В 31/22-31/24) предотвращающие повторное наполнение тары В 65 D 49/02-49/10 предохранительные (F 16 К 17/00-17/42 в парогенераторах F 22 В 37/44) разгрузочные F 16 К 17/00-17/42 В 67 D размещение в устройствах переливания 5/34 в устройствах для разлива или отпуска 1/14, 3/02-3/04) жидкостей в сосудах для газов или жидкостей F 17 С 13/04 в топках и устройствах для сжигания F 23 L 3/00, 11/00-13/10 в холодильных машинах, размещение F 25 В 41/04 шлифование В 24 В 13/00-13/04, 15/02-15/04] [c.93]

На ВАЗе замер температуры пресс-формы с помощью установки терморегулирования проводится в шести точках. Усиленный сигнал подается на индикаторный прибор, компаратор и другие блоки. Таким образом сигнал управляет клапанами подачи воды. Оптимальный режим регулирования температуры в каждой точке обеспечивается системой охлаждения, оснащенной вентилями ручного регулирования и ротаметрами. [c.320]

Для определения понятия о средней скорости сгорания надо представить себе, что мы имеем снятую индикаторную диаграмму двигателя, в которой будем различать четыре части линию сжатия до точки 2 — места видимого начала выделения активного тепла линию сгорания до точки 3 — условно разделяющей линию сгорания и линию расширения. Точка 3 определяется или как место достижения максимума температур, или как точка отхода политропы расширения (в логарифмических координатах) от линии сгорания. Наконец, линию расширения, продолженную до полного объема цилиндра, считая ее политропой, и линию выпуска или охлаждения при постоянном объеме. [c.212]

В свое время Цандер предложил схему воздушно-реактивного двигателя (рис. 39), в которой воздух, расширенный до давления рх, меньшего Ро, охлаждается в узкой части аппарата, благодаря чему получается увеличение площади индикаторной диаграммы цикла (рис. 40) и, следовательно, при той же затрате тепла большее приращение живой силы воздуха. Но охлаждение воздуха при больших скоростях невыгодно, так как коэффициент теплопередачи пропорционален первой степени скорости, а потери на трение пропорциональны квадрату скорости. Чем больше скорость, при которой отводится тепло, тем больше влияние трения. Выигрыш в работе цикла уменьшается на величину добавочных гидравлических потерь. Конструктивно вопрос охлаждения решается сложно. Так, для снижения температурного режима лопаток турбины пытались охлаждать газ после направляющего аппарата (рис. 41) в специальном насадке. Для сохранения живой силы газа насадок был выполнен коническим. Опыт показал, что пропорционально отводимому количеству тепла падало давление из-за резкого увеличения потерь на трение. [c.103]

Па рис. 1 дана индикаторная диаграмма двигателя за два рабочих хода при постоянном количестве рабочего тела в цилиндре. Линии расширения и сжатия от начала выпуска и от конца впуска продолжены до нижней мертвой точки в логарифмических координатах по прямым. За рабочее тело принимаем продукты сгорания, которым тепло сообщается извне таким образом, что рабочее тело описывает действительный цикл 1-а-с-2 (см. рис. 1). В этом случае цикл можно замкнуть путем охлаждения рабочего тела от точки 2 до 1 с отдачей тепла ( з холодному источнику. Пусть на пути 1-а-с-2 рабочему телу было сообщено тепло ( 1 (активное тепло), и пусть индикаторная работа, эквивалентная площади диаграммы, равна тогда [c.297]

Высокие давления сжатия воздуха или газа получаются в многоступенчатых компрессорах с промежуточным охлаждением между ступенями. Принципиальная схема и индикаторная диаграмма показаны на фиг. 41. [c.120]

Работает компрессор следующим образом. При движении поршня слева направо давление газа в цилиндре становится меньше давления рь Под действием разницы давлений открывается всасывающий клапан и цилиндр заполняется газом. На индикаторной диаграмме процесс всасывания изображается линией йа. Дойдя до крайнего правого положения, поршень начинает двигаться в обратном направлении, всасывающий клапан закрывается и происходит сжатие газа (линия аЬ). Характер этого продесса определяется степенью охлаждения цилиндра. Давление будет увеличиваться до тех пор, пока оно не превысит р2. Тогда под действием разности этих давлений открывается нагнетательный клапан и сжатый газ выталкивается из цилиндра (линия Ьс). Пор- [c.241]

Изотермический КПД применяют для оценки компрессоров, работающих с охлаждением. Для компрессоров, работающих без охлаждения, за образцовый принимают адиабатный процесс и степень совершенства работы оценивают адиабатным индикаторным КПД [c.206]

Процессы сжатия газа в компрессоре могут быть изображены на Т-з-диаграмме (рис. 10-6). Точка 1, лежащая (на изобаре ри соответствует начальному состоянию газа точка 2, на изобаре р2 — конечному состоянию сжатого газа процесс 1—2 представляет собой изоэнтропическое сжатие газа 1—2 — политропическое сжатие с охлаждением 1—2" — изотермическое сжатие 1—2 " — адиабатическое сжатие при наличии трения (последнее может рассматриваться как политропическое сжатие с подводом тепла). Индикаторные линии на 7-5-диа-грамме изображаются точками, соответствующими состояниям начала и конца сжатия. [c.195]

Такое явление имеет место или из-за увеличения механических потерь на трение в цилиндре и плохого охлаждения цилиндра второй ступени, или из-за увеличения подогрева газа ври всасывании в ступень (вследствие чего начальная температура газа внутри цилиндра значительно выше измеренной температуры во всасывающем патрубке), или же наконец из-за пропуска газа нагнетательными клапанами. На последнее обстоятельство указывают также и индикаторные диаграммы, на которых линии сжатия проходят по адиабате и даже выше нее. [c.154]

В современных карбюраторных двигателях е = 6 12. Двигатели грузовых автомобилей имеют значения е ближе к нижнему пределу, а у двигателей легковых автомобилей обычно е > 7 и только при воздушном охлаждении е иногда несколько ниже 7. Повышение степени сжатия для карбюраторных двигателей выше 12 ограничивается как возможностью самовоспламенения смеси, так и возникновением детонации в процессе сгорания. Кроме того, при повышении е > 12 относительное и абсолютное увеличение индикаторного к. п. д. незначительно (см. гл. II). В последние годы наметилась тенденция к некоторому понижению е, что позволяет снизить токсичность продуктов сгорания и продлить срок службы двигателей. Как правило, даже двигатели легковых автомобилей высокого класса имеют степень сжатия не более 9. [c.75]

Слой масла, вводимого между трущимися поверхностями, уменьшает затраты индикаторной мощности на механические потери, устраняет перегрев, заедание и чрезмерный износ деталей. Масло отводит тепло, выделяющееся в результате работы трения на трущихся поверхностях, и этим способствует охлаждению двигателя, особенно тех деталей (шатунные подшипники, поршневые пальцы и пр.), охлаждение которых иным способом невозможно. При этом смазку используют не только для отвода тепла трения, но и для отвода тепла, передающегося деталям от газов. [c.349]

Изотермический к. п. д. оценивает работу компрессора с охлаждением и определяется отношением работы изотермического сжатия из к работе сжатия по индикаторной диаграмме, т. е. [c.245]

Затем газ проходит через холодильник (в идеальном случае при постоянном давлении р ), где он охлаждается до температуры (изображено линией Ьс). После холодильника газ поступает в сопло N вихревой трубы. В трубе газ разделяется, и холодная часть газа р. при температуре и давлении нанравляется в холодную камеру. Этот процесс характеризуется линией се. Поскольку процесс охлаждения не является строго адиабатическим, точка е на индикаторной диаграмме расположена при более высокой температуре, чем точка d, лежащая при давлении Ру на адиабате, проходящей через точку с. Нагретая часть газа (1 — л) выходит из вентиля V с температурой и давлением (это соответствует отрезку с/). Отметим, что в точке / удельный объем больше, чем в точке а, поскольку Т У>Т У Т . Эта часть газа (1 —[л) охлаждается в холодильнике до температуры и снова поступает на вход компрессора (линия /с ). Точка с не совпадает с а, если Т Ф Т . В этом случае работа сжатия будет несколько больше, чем работа сжатия, вычисленная по формуле (3.1). [c.14]

Для оценки степени созершепства рабочего цикла двигателя и производства всевозможных расчетов, касающихся обслуживающих двигатель систем и агрегатов (охлаждения, наддува, выпуска и др.), необходимо знать величины коэффициентов полезного действия эффективного, индикаторного, механического и составляющих теплового баланса. [c.258]

Условия задания. Произвести тепловой расчёт, выбрать размеры цилиндра и построить индикаторную диаграмму для карбюраторного двигателя грузового автомобиля. Максимальная мощность Ng = 90A. с. при п = 3600 об/мин. Охлажденйе — водяное. Клд-паны нижние боковые. Топливо — эксплоата-ционный автобензин [c.18]

Здесь Щах — потеря тепла от охлаждения в фо Ярх — потеря тепла с уходящими газами в О/о qx — потеря тепла от химической неполноты сгорания в % qx — потеря тепла от механической неполноты сгорания (провала, уноса и пр.) в о/о, 1 — теплосодержание свежего пара в ккал1кг — теплосодержание отработанного пара в /скал кг q — теплосодержание питательной воды в ккал1кг А11 — индикаторная работа машины в ккал кг-, — работа идеальной машины в ккал кг. [c.245]

О/ — тепло, эквивалентное индикаторной работе Q — потери от мятия и охлаждения пара на подводящем паропроводе (перегреватель, регулятор, подводящая труба) потери от мятия пара на пути от золотниковой коробки до полости цилиндра —потери от неполноты расщирения Q = Q - -Q" — потери от мятия при выпуске (С 4— потери от мятия в парораспределительном органе 4 —потери от мятия в конусе) — потери от утечки пара через сальники и от внешнего охлаждения цилиндров — потери от теплообмена пара со стенками цилиндра и внутренние утечки пара через неплотности золотниковых и поршневых колец Q — потери от вредного пространства (от неадиабатич-ности смешения остаточного и свежего пара и подъёма давления в период предварения впуска). [c.311]

Показатель политропы п может быть олределён по индикаторной диаграмме компрессора, он и учитывает сопутствующие сжатию необратимые процессы трения, теплообмена, дросселирования. В случае неохлаждаемьгх компрессоров (адиабатическое сжатие с внутренним тре- нием газа, сопровождающееся увеличением энтропии) и политропа отклоняется вправо от адиабаты. В случае, когда компрессор имеет эффективное охлаждение рабочей камеры (внутреннее трение сопровождается теплообменом) п < к и политропа отклоняется влево от адиабаты. Для оценки экономичности компрессора в том или другом случае пользуются следующими отношениями [c.91]

Смазывание [F 04 (вакуумных насосов компрессоров (объемного вытеснения В роторных С 29/02) насосов и компрессоров необъемного вытеснения D 29/(04-06)) F 02 (газотурбинных установок С 7/06 цилиндров ДВС F 1/20) F 01 двигателей (под давлением М 1/00-1/28 окунанием или разбрызгиванием М 9/06 роторных С 21/04) паровых машин 8 31/10 турбин D 25/(18-22)) литейных форм В 22 D 11/12 В 61 канатов в канатных дорогах В 12/08 рельсов или реборд колес К 3/00-3/02) В 21 (при ковке или прессовании J 3/00 материала (при экструдировании С 23/32 при протягивании С 9/00-9/02) оправок в процессе прокатки В 25/04) колес В 60 В 19/08 В 65 конвейеров С 45/(00-02) нитевидных материалов при формовании паковок Н 71/00) В 27 В (ленточных 13/12 цепных 17/12) пил нагнетателей ДВС F 02 В 39/14 переносных инструментов ударного действия В 25 D 17/26 В 23 пильных полотен или круглых пил D 59/(00-04) фрез С 5/28) тросов, канатов и направляющих элементов подъемников В 66 В 7/12 форм для формования пластических материалов В 29 С 33/(60-63), 47/94] Смазочные масла [С 10 М используемъге <при волочении металлов В 21 С 9/00-9/02 для предотвращения прилипания пластмассовых изделий к формам В 29 С 33/(60-68) 45/83) (выбор и использование отдельных веществ в качестве смазочного материала для специальной аппаратуры или особых условий N 15/00 хранение 35/00) F 16 подогрев или охлаждение в двигателях F 01 М 5/00-5/04 устройства для разлива или переливания F 16 N 37/00, В 67 D 5/04] системы (двигателей F 01 М (1/06-1/28 замкнутые 1/12 с индикаторными или предохранительными устройствами 1/18-1/28 маслопроводы для них 11/02) локомотивов В 61 С 17/08) устройства F 16 N (конструктивные элементы 19/00-31/02) [c.178]

Индикаторная диаграмма трехступенчатого компрессора изображена на рис. 7-28. В первой ступени компрессора газ сжимается от давления до давления /),i (сжатие идет по политропе 1-а). Затем, выйдя из цилиндра первой ступени, газ по изобаре p,j= onst охлаждается в холодильнике 1 (рис. 7-27) до исходной температуры (точка Ь, так же как и точка 1, лежит на изотерме 1-b-d-e, соответствующей температуре ri= onst). После этого газ поступает в цилиндр второй ступени, где по политропе Ь-с сжимается до давления Далее следует охлаждение по изобаре onst в холодиль- [c.264]

Отводимое тепло Qotb состоит из части выделяющегося в цилиндрах двигателя тепла, не превращающейся в индикаторную работу и не уносимой с выпускными газами, и из тепла трения, возникающего при движении деталей двигателя. Количество отводимого за 1 ч тепла Qotb от стенок цилиндра и стенок камеры сгорания может быть определено исходя из уравнений теплового баланса двигателя. Большая часть тепла Qotb отводится в окружающую среду системой охлаждения, меньшая часть — системой смазки и непосредственно окружающей средой от наружных поверхностей двигателя. [c.358]

Индикаторная диаграмма одноступенчатого идеального компрессора показана на рис. 6.2. Если цилиндр компрессора не охлаждается, процесс сжатия будет адиабатическим (1—2 ). Если при охлаждении все тепло, выделившееся при сжатии, от газа отводится, процесс сжатия будет изотермическим (1—2), при непол1нам отводе тепла — иолитропическим (1—2"). [c.242]

Часть индикаторной мощности двигателя затрачивается на движение механизмов, обслуживающих двигатель (газораспределительный механизм, приборы питания, зажигания, охлаждения и смазки), и теряется на трение порщней о стенки цилиндров, в подшипниках коленчатого вала и т. п. Мощность механических потерь составляет 15—20 /о. [c.32]

Крышка цилиндра стальная сварная. Корпус крышки представляет собой стальную отливку, к которой сверху приварен стальной фланец. Внутренние полости являются полостями водяного охлаждения. Крышка двумя болтами соединена с нажимным чугунным колпаком, имеющим по периметру десять сквозных отверстий для прохода шпилек крепления крышки цилиндра. В крышке размещены газовыпускной клапан, пусковой клапан, две свечи зажигания и индикаторный кран. Вода из втулки через переливные штуцера попадает в полость охлаждения крышки, охлаждает полость камеры сгорания, карманы свечей зажигания, газовпускного и пускового клапанов и по трубе сливается в водяной трубопровод двигателя. Стык между крышкой и втулкой цилиндра уплотняется прокладкой из отожженной меди, расположенной в торцовой выточке втулки. [c.273]

Вторая ступень начинается со всасывания во второй цилиндр охлажденного газа из первого холодильника, в котором осуществлялось его охлаждение (обычно водой) при постоянном давлении, равном Рг этот процесс изображен индикаторной линией 3—5, линия же 2—5 представляет собой процесс изобарного охлаждения газа в холодильнике вследствие охлаждения объем газа уменьшился на величину 2—5 линия 5—6 — процесс политропного сжатия во втором цилиндре до давления ре индикаторная линия 6—7 изображает нагнетание газа во второй холодильник линия 6—8 — охлаждение газа во втором холодильнике при Рб=оопз1. [c.206]

Камеры сгорания с подвесными клапанами по сравнению с Г-образными камерами имеют при данном объеме наименьшую поверхность, что обусловотивает меньшие потери тепла через стенки в систему охлаждения и увеличение индикаторного коэффициента полезного действия двигателя. Малые линейные размеры камер дают короткие пути горения смеси, вследствие чего такие камеры благоприятны для применения повышенных степеней сжатия. В этом отношении наиболее рациональной является сферическая (схема в, фиг. 109) или близкая к ней форма камеры сгорания. В такой камере впускные клапаны могут быть сделаны достаточно больших размеров, что увеличивает наполне- [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...