О средней скорости сгорания

О средней скорости сгорания................................................................212 [c.188]

Для определения понятия о средней скорости сгорания надо представить себе, что мы имеем снятую индикаторную диаграмму двигателя, в которой будем различать четыре части линию сжатия до точки 2 — места видимого начала выделения активного тепла линию сгорания до точки 3 — условно разделяющей линию сгорания и линию расширения. Точка 3 определяется или как место достижения максимума температур, или как точка отхода политропы расширения (в логарифмических координатах) от линии сгорания. Наконец, линию расширения, продолженную до полного объема цилиндра, считая ее политропой, и линию выпуска или охлаждения при постоянном объеме. [c.212]

О средней скорости сгорания......................................................1966 [c.427]

Задача 2.83. Определить максимально допустимый эоловый износ стенки хромомолибденовой трубы воздухоподогревателя котельного агрегата, если известны коэффициент, учитывающий абразивные свойства золы а= 10 10" м с /(кг ч), коэффициент, учитывающий вероятность ударов частиц золы о поверхность трубы, Г = 0,334, коэффициент неравномерности концентрации золы 1=1,2, коэффициент неравномерности скорости газов =1,25, средняя скорость газа в узких промежутках между трубами w=10 м/с, длительность работы поверхности нагрева т = 8160 ч, доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания из топки 3у = 0,85, температура газов на входе в пучок 0 = 4О7°С и коэффициент избытка воздуха в топке а, = 1,3. Котельный агрегат работает на карагандинском угле марки К состава С"=54,7% Н = 3,3% Sp = 0,8% N" = 0,8% 0 = 4,8% У = 27,6% И = 8,0%. [c.83]

Таким образом, движение тележки, появившееся при бросании камня, мы объяснили как результат действия реактивной силы. При одиночном броске реактивная сила кратковременна. Если бросать один камень за другим непрерывно, то тележка будет испытывать реактивную силу, пульсирующую во времени. В этом случае имеет смысл говорить о среднем значении реактивной силы. По мере выбрасывания камней масса тележки уменьшается. Нетрудно видеть, что чем чаще выбрасывать камни, тем большей будет средняя реактивная сила, но тем быстрее будет уменьшаться и масса тележки. Реактивная сила, таким образом, зависит от быстроты уменьшения массы. Очевидно, величина реактивной силы зависит также от относительной скорости отбрасываемых камней. Например, если камни бросать с нулевой относительной скоростью (т. е. выпускать из рук, не сообщая им импульса), то тележка никакой реактивной силы испытывать не будет. Реактивная сила в рассматриваемом примере пульсирует. Однако ее можно сделать и постоянной, если отбрасывание вещества производить не порциями, а непрерывно. Это достигается в современных ракетах тем, что выбрасывается непрерывным потоком газ — продукт сгорания специального топлива. [c.122]

В период 1954-1969 гг. Борисом Сергеевичем написан ряд работ по механике О смешении струй , Винт в трубе , Среднее квадратическое и среднее арифметическое и др. В этот же период написаны статьи по поршневым двигателям, пред став ляюш,ие собой продолжение его ранних работ. На этот раз Борис Сергеевич рассматривает процесс выделения тепла, влияние скорости сгорания на к. п. д. двигателя, возможность определения доли сгоревшего топлива по индикаторной диаграмме. [c.13]

Второй кинетический параметр — условная продолжительность реакции имеет также большое значение. Это понятие позволяет судить одновременно о длительности и средней скорости реакции. На фиг. 34 показаны кривые абсолютной скорости сгорания IV, подсчитанные по уравнению (51) для четырех значений параметра т—0 0,5 1,5 3,0 и одинаковой продолжительности реакции [c.84]

Задача 2.89. Определить максимальное утонение углеродистой трубы воздухоподогревателя котельного агрегата и температуру точки росы продуктов сгорания, если коэффициент, учитывающий абразивные свойства золы, а=5,4-10- мс /(кг-ч), коэффициент, учитывающий вероятность ударов частиц золы о поверхность трубы, Г) = 0,290, коэффициент неравномерности концентрации золы рк = 1,2, коэффициент неравномерности скорости газов Ри,=1,25, средняя скорость газа в узких промежутках между трубами ш = 14 м/с, длительность работы поверхности нагрева т=8160 ч, доля золы, уносимая газами из топки, аун=0,3, содержание горючих в уносе Сун=20%, температура газов на входе в пучок = =427°С, коэффициент избытка воздуха в топке От=1,3 и температура конденсации водяных паров /к=38°С. Котельный агрегат работает на буром угле состава СР=37,8% НР=3,1% 5р=3,6% Кр=0,6% Ор = = 10,9% ЛР=24% Ц7р=20%. [c.87]

Значение энергии активации зависит также от исходного состояния реагирующих веществ (топлива и окислителя), прежде всего от температуры и давления. Чем выше температура, тем больше средняя скорость молекул топлива и воздуха в цилиндре расширительной машины. Чем больше скорость молекул, тем больше их кинетическая энергия. При сжатии внутренняя (кинетическая) энергия горючей смеси увеличивается. В этом случае энергия активации уменьшается. При большом сжатии можно достичь такой температуры рабочего тела (горючей смеси), при которой энергия активации равна нулю Еа = 0). В этом случае реакция окисления бензина может начаться самопроизвольно. Как правило, такая реакция окисления начинается по всему объему горючей смеси, что приводит к взрывному характеру. Возникает детонация, о которой говорилось выше. Чтобы этого не допустить, горючую смесь в цилиндре бензинового двигателя сжимают до состояния, недостаточного для возникновения самопроизвольной реакции окисления, а недостающую энергию активации подводят к горючей смеси извне посредством электрического разряда. В этом случае процесс сгорания топлива возникает между электродами свечи, и пламя последовательно распространяется по всему объему цилиндра расширительной машины двигателя. Топливо окисляется последовательно в узком слое, разделяющем несгоревшую часть топлива от сгоревшей части. Эту зону называют фронтом пламени. Фронт пламени распространяется подобно волнам на воде, образующимся при бросании камня. Перед фронтом пламени находится несгоревшая горючая смесь, за фронтом — продукты сгорания топлива. [c.193]

Опережением зажигания называется воспламенение рабочей смеси до момента достижения поршнем ВМТ в такте сжатия. Сгорание рабочей смеси в цилиндре происходит очень быстро — в течение 1/500—1/1000 с. Однако с увеличением частоты вращения коленчатого вала средняя скорость движения поршня сильно возрастает, а скорость сгорания рабочей смеси данного, состава остается почти неизменной, и за время сгорания смеси поршень успевает отойти от ВМТ вниз на большую величину. В этом случае сгорание смеси произойдет в большем объеме, давление газов на поршень уменьшится, и двигатель не будет развивать полной мощности. Поэтому с увеличением частоты вращения коленчатого вала рабочую смесь нужно воспламенять с опережением, т. е. до подхода поршня к ВМТ, с таким расчетом, чтобы рабочая смесь полностью сгорела к моменту перехода поршнем ВМТ (при наименьшем объеме). Чем выше частота вращения коленчатого вала, тем больше должно быть опережение зажигания. Кроме того, при одной и той же частоте вращения коленчатого вала опережение зажигания должно уменьшаться с открытием дроссельных заслонок и увеличиваться при их закрытии, о объясняется тем, что при открытии дроссельных заслонок увеличивается количество горючей смеси, поступающей в цилиндры, и одновременно уменьшается количество примешиваемых остаточных газов, вследствие чего повышается скорость сгорания рабочей смеси. При закрытии дроссельных заслонок, наоборот, количество горючей смеси уменьшается, а количество остаточных газов в цилиндрах увеличивается, в результате чего скорость сгорания уменьшается. [c.96]

Можно провести классификацию типов форсунок, использовав для этой цели камеры сгорания с прозрачными стенками. Этот метод основан на фотографировании и заключается в измерении средней скорости потока вдоль камеры с помощью светящихся частиц. Эта скорость дает представление о процессе превращения топливной смеси в газообразные продукты сгорания. На фиг. 7. 14 показано, что в случае впрыска компонентов параллельными струями скорость изменяется сравнительно медленно. Это указывает на медленное сгорание топливной смеси. В то же время при наличии форсунок с соударяющимися струями (тип д на фиг. 7. 13) скорость нарастает очень быстро. Следовательно, такой способ расположения форсунок обеспечивает более быстрое сгорание топливной смеси. [c.388]

Задача 5.42. Определить потери теплоты в процентах с отработавшими газами в шестицилиндровом четырехтактном карбюраторном двигателе, если среднее эффективное давление /7е = 6,110 Па, литраж двигателя гТ = 32,6 10 м , угловая скорость вращения коленчатого вала о = 314 рад/с, низшая теплота сгорания топлива QS = 43 900 кДж/кг, удельный эффектив- [c.174]

Переходя к выяснению причин образования щума (гудения) в горелке, преподаватель рассказывает, что шум получается главным образом при сжигании газовоздушной смеси в инжекционных горелках высокого и среднего давления и при подаче первичного воздуха в горелки с частичным смешением более установленного предела. Следовательно, шум, в горелках образуется при поступлении в топку взрывной концентрации газовоздушной смеси, в которой газа содержится в количестве от нижнего до верхнего предела взрываемости. Попадая в таком количестве в топку, газовоздушная смесь сгорает небольшими чередующимися взрывами, при этом частицы, нагреваясь и расширяясь при сгорании газов, ударяются о частицы окружающего воздуха и образуют ряд звуковых волн, которые, соединяясь, в свою очередь, образуют шум. Следовательно, горелки гудят в результате взрывного характера горения газовоздушных смесей. Это подтверждается наблюдением за гудением, создающимся в горелках при увеличении нагрузки в них увеличивается завихрение потока смеси, повышается скорость горения и. перемещение фронта пламени, что повышает силу взрывов. [c.127]

Задача 5.29 Определить индикаторный и эффективный к. п. д. четырехцилиндрового четырехтактного дизельного двигателя, если среднее индикаторное давление р<=6,8-10 Па, низшая теплота сгорания топлива QJ = =41 800 кДж/кг, угловая скорость вращения коленчатого вала О) =157 рад/с, степень сжатия е=15, объем камеры сгорания Ус=2,5-Ю м , расход топлива В = 6Х X 10 кг/с и механический к. п. д. i1m = 0,84. [c.180]

Для боевых припасов устраивались стеллажи в средней части площади. Над крышей башни часто устанавливались башенки с узкими или широкими прорезями, прикрытыми непробиваемыми пулями стеклами для наблюдения за ходом боевых действий. Обычно бронировались товарные паровозы трехосные (О—3—0) или четырехосные (О—4—0), развивающие вполне достаточную силу тяги и скорость, и четырехосные тендеры для большего запаса воды и топлива, что позволяло Б. п. вести более длительный бой. Командир Б. п. помещался в боевой рубке. Он был связан с машинистом и площадками переговорными трубками или телефоном. Главное достоинство Б. п. — способность к быстрым перебросками на значительные расстояния и неуязвимость для ружейного и пулеметного огня Б. п. может врезаться в расположение противника, нанести ему существенный ущерб и произвести значительный моральный эффект. Для охраны пути, рекогносцировок и связи Б. п. иногда придаются броневые дрезины, а также небольшие десантные отряды, перевозимые до места боя Б. п. Броневые дрезины имеют двигатель внутреннего сгорания, развивают значительные скорости, что для разведчика самое существенное. С Б. п. можно бороться а) с помощью артиллерии, б) устройством крушения на искусно замаскированных стыках, в) устройством крушений с помощью подброшенных из-за укрытия мощных ручных гранат, г) разборкой пути впереди и сзади Б. п., д) устройством дымовой завесы в непосредственной близости к Б. п. и наконец е) бомбометанием с помощью авиации. Основными способами противодействия этим средствам нападения на Б. н. являются а) частая перемена позиции в бою, б) стрельба на тихом ходу поезда, в) вооружение Б. п. зенитными средствами, г) охрана пути бронедрезинами и десантными отрядами, д) снабжение В. п. восстановительными средствами и е) постановка впереди боевой части контрольных платформ. д. Суранов. [c.559]

На основе системы уравнений (39), (40), (41), (42), (43), (44), решаемой методом последовательных приближений [12], можно найти длину Ь, необходимую для испарения, которая зависит от таких параметров, как средний радиус капель г, давление в камере сгорания рк, начальная скорость капель Уо, скорость в конце испарения Окон и начальная температура жидкости Т о [c.410]

О средней скорости сгорания. — В кн. Тезисы докладов XXIV научно-исследо-вательской конференции [МАДИ] (Секция. Научная сессия кафедры Автотракторные двигатели и Проблемной лаборатории транспортных двигателей), 4-23 анр. 1966 г. М., 1966, с. 51-52. [c.424]

Па константе можно судить о времени, которое требуется для практического завершения реакции. Так, например, разобранные в п. 5 опытные характеристики тепловыделения и сгорания показывают, что продолжительность сгорания колеблется в пределах 0,006—0,0 сек. для дизелей и 0,005—0,016 сек. для карбюраторных двигателей. Низший предел для этих двух родов двигателей примерно одинаков. Предельные же значения относятся между сабой как 1 8 для дизелей и как 1 3 для карбюраторных двигателей. Более широкие пределы значений для дизелей объясняются тем, что в дизелях по сравнению с двигателями с электрическим зажиганием значительно труднее добиться высокой средней скорости сгорания. [c.86]

По мере роста т (или ) оптимальный угол опережения воспламенения увеличивается, т. е. каждому т при неизменной средней скорости сгорания соответствует свой угол 6o . Этим подтверждается заключение акад. Б. С. Стечкина [84] о том, что наивыгоднейп/ий угол опережения воспламенения (прн заданном скоростном режиме) надо рассматривать как характерную особенность топлива и двигателя. [c.202]

На основании разработок газотурбинных установок большой мощности рассматривается многорегистровая камера сгорания цилиндрической формы. Исходя из условий обеспечения эффективного процесса сжигания горючего (природного газа), выбираются допустимая средняя скорость продуктов сгорания П .с, отношение длины камеры сгорания к ее диаметру LID)k. и предельное значение диаметра. Расчет ведется по состоянию продуктов сгорания (с легкоионизируемой присадкой) на выходе из камеры сгорания. При этом учитывается снижение температуры из-за введения присадки (с помощью поправочного коэффициента, выведенного на основании обработки данных [97]). Стехиометрический коэффициент Кст принимается равным единице, и делается допущение о полном сгорании топлива в пределах камеры сгорания. При расчете теплопередачи через стенку рассматриваются радиационный и конвективный потоки тепла, причем коэффициент теплоотдачи рассчитывается с помощью хорошо зарекомендовавшей себя для камер сгорания формулы [117] [c.119]

Io=MoWo — то же, принятое за масштаб, Н (кгс) Швх —средняя скорость потока на выходе из горелок, форсунок и т. д. м/с Мо — секундный расход массы газов, принятый за масштаб (например, расход массы газов в характерном сечении fp.n), кг/с /о — характерный линейный размер рабочей камеры, м v — коэффициент кинематической вязкости продуктов сгорания при температуре газов в рабочей камере печи, mV рЕх — коэффициент количества движения входящих потоков, зависящий от неравномерности распределения скоростей по сечению. В условиях стабилизированных турбулентных потоков коэффициент р принимают в инженерных расчетах равным 1,0 X, у, Z — координаты точки. [c.659]

Учет неравновесности продуктов сгорания, как следует из результатов, полученных выше, ведет к тому, что концентрации реагирующих веществ и температура пламени зависят не только от локального состава (величины г), но и от числа Дамкелера. следовательно, и скорость окисления азота зависит от них, т.е. И NO = N0( 5 Оа). В связи с этим для определения средней скорости образования N0 необходимо использовать совместное распределение вероятности N и г. Вид этой функции дается формулами (3)-(5) и (7). Осредняя И N0 5 получим [c.390]

Задача 5.40. Определить количество тепла, введенно- о в восьмицилиндровый четырехтактный карбюратор-1ый двигатель, если среднее индикаторное давление р< = = 9,6-10 Па, диаметр цилиндра D = 0,1 м, ход поршня S=0,09 м, средняя скорость порщня Ст=12,0 м/с, механический к. п. д. Т1м = 0,8, низшая теплота сгорания топлива Qp=44 400 кДж/кг и удельный эффективный расход топлива Ье=0,31 кг/(кВт-ч). [c.185]

На рис. 17 для разных камер показано изменение интенсивности турбулентных флуктуаций для соответствующих проекций скоростей как мера турбулентности потока, скорость тепловыделения, а также сами проекции скорости для разных углов поворота коленчатого вала (УПКВ). Наибольшие значения средних скоростей наблюдаются для квадратной камеры, причем максимальные значения приходятся на 8+10 град, поворота коленчатого вала (ПКВ) после ВМТ, что не совсем объяснимо. Для этой же камеры, также как и для цилиндрической, наблюдаются наибольшие расхождения в значениях скоростей вдоль осей координат X и Y (рис. 18). В крестообразной камере средние скорости в обоих направлениях малы и мало изменяются в широком диапазоне изменения УПКВ, что говорит о минимальном изменении структуры потока при сжатии, сгорании и последующем расширении. [c.22]

Коэффициенты теплоотдачи конвегщией на пути движения продуктов сгорания и воздуха находим по принятым соответствующим средним скоростям движения ц)д,о=0,9 и Щ)в.о=1,2 м/с. Гидравлический диаметр канала при определении числа Ке для трубы Т1 принимаем 0,114 м, для трубы Т2—0,108 м. В расчетах используем средний размер э=0,5(0,108+0,114) =0,111 м. [c.279]

Силу тяги регулируют изменением числа оборотов двигателя внутреннего сгорания, величины рс (количеством подаваемого топлива) и передаточного числа 1. Величина среднего эффективного давления в дизеле практически зависит от количества топлива т в г1ци л, впрыскиваемого в цилиндр, и почти не зависит от числа оборотов машины, чем дизель резко отличается от паровой машины. Характер изменения передаточного числа I определяет тип передаточного механизма. У тепловоза с механической передачей (с коробкой скоростей) передаточное число изменяется ступенчато, т. е каждому интервалу скорости соответствует определённое передаточное число. Диаграмма силы тяги = / (о) в этом случае имеет ступенчатый вид (фиг. 18). [c.225]

Во-вторых, для комплексных математических моделей, занимающих большой объем памяти ЭЦВМ и требующих значительных затрат машинного времени, методические постановки должны обязательно рационально соответствовать возможностям их реализации на конкретных ЭЦВМ. В этом отношении полезен, например, отказ от излишне универсальных моделей и переход к более специализированным. В противном случае, как показывает опыт, накопленный в СЭИ СО АН СССР, возникают неоправданные трудности в программировании, перегрузка памяти ЭЦВМ и значительно увеличивается расход машинного времени. В соответствии с высказанными замечаниями авторы исходили из конкретных предпосылок разработки первоочередных промышленных МГД-генераторов открытого цикла поэтому в модель введены некоторые методические ограничения и фиксирован ряд исходных положений. Например, рассматриваются только дозвуковые скорости рабочего тела в канале МГД-гене-ратора и сделано допущение о равновесном характере протекания химических процессов в низкотемпературной плазме. В качестве перспективного рабочего тела рассматривается плазма продуктов сгорания углеводородного горючего в воздухе, обогащенном кислородом, с присадкой соединений калия. При описании процессов преобразования энергии принята одномерная теория, получившая к настоящему времени хорошее экспериментальное подтверждение. Разработанная модель может быть реализована только на ЭЦВМ среднего и высокого класса (типа БЭСМ-4 и БЭСМ-6). Несмотря на принятые допущения и ограничения, составленная программа (на машинном языке) занимает, например, всю оперативную память ЭЦВМ БЭСМ-4. [c.107]

Хш вых<)а — Проекция на ось s количества движения продуктов сгорания топлива на выходе из рабочей камеры печи (в сечении //-// рис. 11-6), Н Рр.к — сечение рабочей камеры, м Wbxi, Швыц — средние фактические скорости входящего и выходящего из рабочей камеры потоков, м/с 2,, Zj —расстояния от условного уровня (например, от уровня земли) сечений / / и //-// рабочей камеры печи, м v —удельный вес продуктов сгорания топлива при средней температуре их в рабочей камере печи, Н/м [c.660]

На основе имеющихся данных о влиянии таких параметров, как скорость горения, отношение внешнего диаметра заряда к внутреннему и показатель степени в законе скорости горения, на свойства топлив с пониженной дььмностью и металлосодержащих ТРТ можно прогнозировать характеристики ракет. Табл. И содержит данные для ускорителя диаметром 0,078 м с номинальной длиной 1,15 см, снаряженного топливом с пониженной дымностью (базовый вариант). Такой ускоритель в бессопловом варианте, снаряженный топливом с вдвое большей скоростью горения, повышенной на 3% скоростью истечения продуктов сгорания и средним удельным импульсом, составляющим 83% импульса, создаваемого ускорителем с сопловым блоком, был бы легче на 2 кг. [c.137]

Задача 5.2. Определить эффективную мощность I удельный эффективный расход топлива восьмицилиндр( вого четырехтактного дизельного двигателя, если средне индикаторное давление р = 7,о-Ю- Па, степень сжата е=16,5, объем камеры сгорания Ус = 12-10 м , углова скорость вращения коленчатого вала =220 рад/с, ме ханический к. п. д. Т1 = 0,8 и расход топлива В = 1,02> X кг/с. [c.174]

Для определения индикаторной мощности применяются механич., оптич., пневмоэлектрич. и пьезоэлектрич. индикаторы (см.). В виду неблагоприятного соотношения между максимальным и средним индикаторным давлением и большой скорости нарастания давления во время сгорания определение индикаторной мощности двигателей, в особенности быстроходных, представляет большие трудности. В большинстве случаев индикаторные диаграммы могут служить только для проверки правильности регулировки и сравнения нагрузок отдельных цилиндров. Большое вначение для получения правильных индикаторных диаграмм имеет кинематич. схема и конструкция ходоуменьшителей, передающих движение поршня приводу индикаторного барабана. Схема рычажного ходоуменьши-теля, не дающего искажений диаграмм при условии Ь а = с (I, показана на фиг. 2. Схема эксцентрикового ходоуменьшителя, насаживаемого на копец вала двигателя, показана на фиг. 3, Отношение размеров г I д. б. выбрано равным В Ь, где В — радиус кривошипа двигателя, э. Е — длина шатуна. Ра.эмер I = О 4- d). [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...