Клеено-сварные соединения

Наиболее плохо клеевые соединения работают на неравномерный отрыв, так как в этих случаях они разрушаются последовательно участок за участком и, следовательно, максимальная нагрузка не зависит от площади соединения. Поэтому в случае необходимости использования таких соединений их следует дополнительно усиливать с помощью, например, местного утолщения обшивок или применять клее-заклепочные и клее-сварные соединения. [c.290]

К а н т е р Г. Г. и др. Клее-сварные соединения в машиностроении. Киев, 1964. [c.292]

Для клее-сварного соединения в соответствии со структурой элементарной ячейки в области сварной точки (рис. [c.25]

Рис. 1-11. Схемы клее-сварного соединения (а) и составляющих его термического сопротивления (б).

В последнее время в отечественной и зарубежной технике все более широкое применение при изготовлении изделий ответственного назначения находят клее-меха-нические соединения. Среди них наиболее распространенными, в частности в теплонапряженных конструкциях, являются клее-сварные и клее-заклепочные соединения Л. 3]. Для изготовления клее-сварных соединений рекомендуют два основных технологических варианта точечная сварка по предварительно нанесенному на поверхности изделий жидкому клею и введение клея капиллярным методом в зазор между сваренными элементами. Клее-заклепочные соединения в конструкциях выполняются также двумя способами постановкой за- [c.175]

Клее-сварные соединения [c.175]

На рис. 4-41 представлены опытные данные термического сопротивления клее-сварных соединений в зависимости от толщины клеевой прослойки, из которых видно, что с увеличением толщины клеевой прослойки возрастает абсолютное значение термического сопротивления, причем зависимость R = f 6i + 62) для соединений на основе КЛН-1 и ВК-1 при малой толщине прослойки носит практически линейный характер. Кроме того, опытные точки достаточно чувствительно реагируют на изменение теплопроводности клея при прочих равных условиях. Так, соединения на основе клея КЛН-1 (кривая 1) имеют термическое сопротивление во всем диапазоне исследуемых толщин прослойки несколько большее, чем соединения на основе более теплопроводного клея ВК-1 (кривая 3). Обращают на себя внимание значительные расхождения в расположении кривых 2. 4 для соедине- [c.181]

Рис. 4-41. Зависимость термического сопротивления клее-сварных соединений от эквивалентной толщины клеевой прослойки при температуре 353 К.

Структура выражений (4-122) (4-124) позволяет проанализировать влияние на термическое сопротивление клее-сварных соединений толщины клеевой прослойки. Из расположения кривых ст=/(6i-fбг) и Rk. = =f(bi + 62) видно, что преобладающее влияние оказывает сопротивление клеевого слоя, при этом кривые R t = =/(Si-f62) и i/ H. =/(61 + 62) в зависимости от теплопроводности клея явно коррелируют. [c.183]

Определенный интерес представляют данные о зависимости термического сопротивления клее-сварных соединений от коэффициента сужения х, физически имитирующего величину поверхности, занимаемой сварными точками, по отношению к номинальной. Для этой цели испытывались образцы с различным радиусом ядра сварных точек при неизменном шаге между точками (см. табл. 4-13). Как видно из рис. 4-42, общее термическое сопротивление с увеличением х при одинаковой толщине прослойки резко уменьшается по абсолютной величине. Этот факт объясняется в основном увеличением тепловой проводимости через сварные точки, о чем, в частности, свидетельствует и характер изменения сопротивления R r с увеличением х. Из рис. 4-42 видно также, что за счет уменьшения площади клеевой прослойки при увеличении х снижается величина сопротивления Як.с-Таким образом, варьируя толщину клеевой прослойки, размеры сварных точек или шаг между точками, можно задавать течение процесса теплопереноса через клеесварные соединения. [c.183]

Клее-сварные соединения [c.184]

Для контроля качества клеевой прослойки клее-свар-ных соединений в производственной практике применяются те же методы, что и для контроля клеевых соединений [Л. 1, 139]. Однако указанные методы дефектоскопии не позволяют получать качественные и количественные показатели о наличии пористости в клеевой прослойке клее-сварных соединений. Практически открытым остается вопрос и о способе неразрушающего контроля прочности такого рода соединений. [c.245]

Рис. 6-8. Зависимость тепловой проводимости клеевой прослойки клее-сварных соединений от относительного объемного содержания пор для различной эквивалентной толщины прослойки и марки клея.

Результаты опытов, приведенные на рис. 6-8 н 6-9, показывают, что изменение пористости клеевой прослойки клее-сварных соединений приводит к широкому из--менению тепловой проводимости и прочности соединений при сдвиге. При этом удовлетворительное расположение 246 [c.246]

Характеристики опытных образцов с клее-сварными соединениями [c.247]

Экспериментальных точек рис. 6-8 по отношению к кривым расчета по зависимости (6-8) показывает на возможность проведения неразрушающего контроля качества клее-сварных соединений путем опытного определения тепловой проводимости клеевой прослойки. Из расположения опытных точек видно также, что заметное влияние на абсолютные значения а и Тв в сторону их уменьшения оказывает увеличение эквивалентной толщины клеевой прослойки соединений. [c.248]

Сравнение данных рис. 6-8, 6-9 указывает на идентичный характер зависимости прочности при сдвиге и тепловой проводимости для клее-сварных соединений (с различными клеями, толщинами прослойки и свари- [c.248]

Рис. 6-9. Зависимость прочности клее-сварных соединений на сдвиг от относительного- объемного содержания пор.

Пример 5. Расчет термического сопротивления клее-сварного соединения. [c.269]

Подтверждением этого служит то, что прочностные показатели клее-сварных соединений, выполненных с применением хорошо заполняющих зазоры эпоксидных клеев (ФЛ 4С, ВК К ВК 1МС и др.), оказываются практически одинаковыми как при сварке по слою клея, так и при введении клея в полость соединения после сварки, когда полностью устранено внешнее давление. Соединение по слою жидкого клея (ВК 32-200, ВК 32-250, БФ2 и др.), для отверждения которого требуется высокое удельное давление, имеет низкие прочностные показатели. [c.5]

Большинство стандартных клеев, применяемых для склеивания металлов, может быть использовано лишь для получения клепаных или клее-резьбовых соединений и совсем непригодно для производства клее-сварных соединений. В связи с этим возникла необходимость изыскивать и разрабатывать новые специализированные клеевые композиции, предназначенные главным образом для изготовления клее-сварных соединений. [c.6]

В связи с пониженными жидкотекучестью и способностью к заполнению зазоров, необходимостью создания при отверждении клея высоких удельных давлений на клеевую прослойку, а также высокой себестоимостью жидкие клеи БФ2 и БФ4 не могут быть рекомендованы для производства клее-сварных соединений. Согласно опытам, проведенным Р. Б. Горюновым, эти клеи рационально использовать в виде пленки, армированной капроновой тканью, для клее-клепаных соединений. [c.8]

Клей КС 609 отверждается при комнатной температуре, не- токсичен. Он предназначен главным образом для получения клее-сварных соединений и нашел применение в производстве судостроительных и других конструкций [3, 8]. Однако этот клей успешно может также использоваться для получения клее-клепаных соединений, а также для склеивания деталей из алюминия и сталей. [c.11]

ПУ 2 и ВК5 для производства клее-сварных соединений. Од-нако, как показали опыты (см. гл. V и VI), клеи ПУ 2 и ВК 5, обладающие ценными механическими и технологическими свойствами, можно рекомендовать для производства клее-заклепочных и клее-резьбовых соединений, поскольку в этом случае клеевая прослойка не испытывает существенного нагрева и поэтому исключено усиленное выделение вредных газов. [c.17]

Проведенное более детальное изучение процесса изготовления клее-сварных соединений с применением клея ВК 32-ЭМ показало, что он обладает целым рядом технологических и других недостатков. Так, процесс сварки по слою этого клея хотя н протекает удовлетворительно, однако наличие в составе клея неметаллического наполнителя (цемента) неизбежно приводит к образованию шлаковых включений и других дефектов в ядре точки. Обусловлено это тем, что данный клей даже при повышенных усилиях предварительного обжатия плохо выдавливается из контактной площадки и частицы оставшегося клея при включении сварочного тока сгорают, переходя в шлак. Подобрать оптимальный режим сварки по слою клея ВК 32-ЭМ, имеющего уменьшенное количество цемента (50 вес. ч.), практически не удается. Кроме того, в момент нанесения клея на сопрягаемые поверхности и в процессе сварки по клею наблюдается интенсивное выделение токсичных газов, обусловленное присутствием. в нем легколетучего малеинового ангидрида. Это требует особых [c.21]

Возможность изготовления клее-сварных соединений по методу капиллярного введения клея ВК 32-ЭМ в полость нахлестки практически исключается ввиду плохой его проникающей способности. [c.22]

Клей ВК 32-ЭМ обеспечивает герметичность клее-сварных соединений, но имеет низкую водостойкость и низкую стойкость, в электролитах сернокислотного анодирования и в электролитах, хромового и химического оксидирования. По имеющимся литературным данным, длительное воздействие воды и влажного атмосферного воздуха снижает, например, прочность клеевых соединений примерно на 40% и более. Как показала проверка, в обычных атмосферных условиях клее-сварные соединения на этом клее подвержены сильному старению. Таким образом, повышенная токсичность, плохая технологичность и другие важные недостатки не позволяют рекомендовать клей ВК 32-ЭМ для производства клее-механических соединений. [c.22]

Благодаря хорошим защитным и технологическим свойствам клей ФЛ 4С предназначен главным образом для производства клее-сварных соединений. Однако он может также быть использован для склеивания металлов (сплавов алюминия, стали и др.), неметаллических материалов и получения клее-резьбо-вых соединений. [c.23]

Специфика технологии нанесения этих клеев на сопрягаемые поверхности создает большие практические неудобства при изготовлении клее-сварных соединений. Так, использование порошкообразного клея П для получения клее-сварных соединений оказалось вообще невозможным, а эпоксид Пр в виде прутков требует для качественного нанесения подогрева всего изделия равномерно до 120—130° С, что практически трудновыполнимо, вызывает чрезмерное растекание клея по свариваемой поверхности и вытекание его из зоны соединения. [c.24]

Клей ВК 1МС специально разработан для клее-сварных соединений с учетом требований технологии их изготовления. Он обладает одинаково хорошей адгезией к сплавам алюминия и сталям. [c.39]

Следует отметить ряд особенностей формирования клеесварных соединений, которые могут оказать определенное влияние на процессы теплопе-реноса. Так, при выполнении клее-сварных соединений по первому технологическому варианту при высокой плотности тока или повышенной вязкости клея последний не успевает полностью выдавиться с контактной площади, в результате чего в ядре сварной точки и в клеевой прослойке около точки появляются крупные шлаковые включения, поры и трещины. Подобные дефекты снижают, в частности, статическую прочность в сравнении с соединениями, полученными по второму технологическому варианту, и, очевидно, будут повышать сопротивление в зоне перехода. [c.176]

С целью выявления практической ценности уравнений (4-122) — (4-124), выведенных на основе целого ряда приближений, а также особенностей протекания процесса теплопереноса клее-сварных и клее-заклепочных соединений в зависимости от технологии изготовления, рода материала и размеров соединяемых элементов, разновидностей клеев, толщины клеевой прослойки и т. д. были проведены опытные исследования. Испытания осуществлялись стационарным методом на установке, приведенной выше (см. рис. 4-2—4-4). Основные характеристики исследуемых образцов представлены в табл. 4-13. Для сведения до минимума влияния ориентационного эффекта на тепловые свойства клеевой прослойки поверхности субстратов обрабатывались парафиновой эмульсией. Образцы с клее-сварными соединениями изготавливались из дюралюминиевых листов с поверхностью обработки 7-го класса чистоты на сварочной машине УМП75 со сменными электродами. Толщина клеевой прослойки варьировалась с помощью специальных ограничителей усилием предварительного обжатия. [c.181]

В связи с этим представляет интерес установление связи между прочностью, тепловой проводимостью и пористостью клее-сварных соединений [Л. 141, 143]. С этой целью исследовались образцы из дюралюмина Д16Т с поверхностями, подвергнутыми предварительной обработке. В качестве адгезива применялись клеи ВК-7 на основе трназиновых полимеров и ФЛ-4С на основе эпоксидной смолы, модифицированной фурановыми соединениями. Выбор указанных клеев обусловлен наличием в их составе значительных количеств растворителя, способствующего образованию пористых прослоек. Метод определения тепловой проводимости прослойки не отличался от используемой при исследовании клеевых соединений. Применялась установка для исследования теплообмена клее-механических соединений при нестационарном режиме (см. гл. IV). [c.245]

Прочность при сдвиге клее-сварных соединений испытывалась на машине ЦДМ-10 в комплекте с нагревательным приспособлением. Температура зоны клеевой прослойки в момент определения а и Тв поддерживалась на уровне 353 К для соединений с клеем ВК-7 и 303 К — с клеем ФЛ-4С. Испытания проводились на одноточечных образцах внахлестку (25X25 мм), сваренных по слою жидкого клея, а также выполненных без клея с последующим его введением капиллярным способом и отверждением. Для более детальной оценки влияния пористости клеевой прослойки на прочность при сдвиге испытывались также образцы с высверленными точками. Объемная пористость изменялась путем варьи- [c.245]

Материал клее-сварного соединения Д16Т. Толщина соединяемых пластин 6 мм. Средний диаметр ядра точки 5,2 мм, шаг меяаду точками 60 мм. Эквивалентная толщина клеевой прослойки 2Й = =0,083-10 м. В зоне клеевого шва клей КЛН-1. Температура в зоне клеевого шва 353 К- [c.269]

Термическое сопротивление клее-сварного соединения находим по формуле (4-124). Для сплава Д16Т и клея КЛН-1 при Г=353К теплопроводность соответственно равна Хм = 178 Вт/(м-°С) и Хк = =0.17 Вт/(м-°С). [c.270]

Исследуемая пара с клее-сварным соединением из Д16Т — Д16Т в зоне клеевого шва клен КЛН-1 толщина клеевого слоя 23 = 0,28-10- м шаг между сварными точками 26 = 60 мм Г = 353 К [c.272]

Попытки использовать клей МПФ1 для получения клее-сварных соединений не дали положительных результатов. Несмотря на хорошую жидкотекучесть, этот клей не обеспечивает равномерного заполнения полости нахлестки и плохо выдавливается с контактной площадки даже в случае применения значительных усилий предварительного обжатия. В результате этого процесс сварки сопровождается отдельными выплесками. Кроме того, наличие в этом клее относительно большого количества [c.9]

Опробование клеев ПУ 2 и ВК5 в производстве клее-сварных соединений показало, что в случае сварки по слою клея, не смотря на относительно невысокую вязкость, клеи плохо выдавливаются с контактной площадки и поэтому не позволяют подобрать оптимальный режим сварки. Кроме этого, процесс сварки по клею сопровождается весьма сильным выделением вредных токсичных газов, возникающих в результате сгорания не выдав-ленного полностью из сварочного контакта клея, а также пере-грева клея, примыкающего к сварной точке. Введение указанных клеев в зазор соединения после сварки оказалось невозмол<ным [c.17]

Клей БК32-Э( состоит пз чистой эпоксидной смолы ЭД 6 (100 вес. ч.), отвердителя — малеинового ангидрида (30 вес. ч.) и наполнителя — портландцемента 400 (50—100 вес. ч.) [13]. Перед употреблением клей готовят из двух компонентов цемента, замешанного на смоле, и малеинового ангидрида, являющегося токсичным. Клей предназначен для склеивания металлов (стали, дуралюмина) между собой и с теплостойкими пенопластами, а также рекомендован для производства клее-сварных соединений [11, 13]. Склеивание производится при 150—160° С в течение 3 ч под давлением 0,5—1,0 кГ1см . Жизнеспособность клея составляет 6—10 суток. В случае сварки по клею его жизнеспособность составляет 24—28 ч. [c.20]

Клеевые соединения обладают высокой прочностью при работе на сдвиг и равномерный отрыв (табл. 11 и 12), а также удовлетворительной длительной прочностью и выносливостью. Однако они имеют пониженный предел прочности при неравномерном отрыве (при 20° С 15—20 кГ1см), что обусловлено недостаточной эластичностью клеевой прослойки. При температурах свыше 60° С прочность соединений резко снижается (табл. 11). Отсутствие внешнего давления во время полимеризации клея мало влияет на прочность клеевых и клее-сварных соединений. [c.21]

Клей КЛН 1 предназначен в основном для получения клее-сварных соединений алюминиевых сплавов. Однако его можно успешно использовать для склеивания различных цветных и черных металлов, а также неметаллических материалов. Он обладает хорошей текучестью и способностью к заполненик> зазоров. При склеивании средний расход клея составляет 150—200 г/ж2. [c.26]

Если в качестве модифицирующих добавок применить одновременно окситерпеновую смолу и полиэфир МГФ 9, то можно получить композицию ЭОСЦ (табл. 20), отличающуюся повышенной ударной прочностью. Для производства клее-сварных соединений наиболее перспективны клеи ЭПЦ. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...