Размеры Скорость газа на входе

Такое исследование было выполнено на полупромышленной установке для трех модификаций труб Вентури с различными углами раскрытия диффузора р/2=5° 6°30 и 9°45. Конфигурация трубы Вентури полупромышленной установки и ее размеры показаны на рис. 2-38. При этом диаметры входных и выходных сечений всех трех диффузоров сохранялись неизменными, что обеспечивало неизменность скоростей газов на входе в диффузоры и на выходе из них. Эти опыты проводились при значениях <7=0,1 кг/м , Ur= [c.73]

Закрученный ноток создается струями вторичного воздуха, поступающими из 12 прямоугольных поперечных сопел размером к х Ь = 120 х X 10 мм. Скорость выхода струй вторичного (острого) дутья определяет их дальнобойность и, в конечном итоге, площадь входа и величину скорости газов на входе в вихревой золоуловитель. Величина вращательной скорости газов на входе в вихревой золоуловитель определяет аэродинамическую структуру всего потока газов. [c.71]

Прутковая решетка склонна к забиванию золой. Свободен от этого недостатка золоуловитель с трубой Вентури (рис. 20-13). В отличие от МП перед цилиндрическим корпусом взамен прутковой решетки устанавливают трубу Вентури, к горловине которой подведена центробежная водяная форсунка, разбрызгивающая воду на капли размером 150—250 мкм. На этих, каплях осаждаются мелкие зольные частицы. В дальнейшем под влиянием центробежного эффекта эти капли эффективно улавливаются в цилиндрическом корпусе. Скорость газов и соответственно мелких частиц золы в горловине трубы Вентури достигает 50—80 м/с, что способствует лучшему их осаждению на водяных каплях, движущихся со значительно меньшими скоростями. Скорость газов на входе в цилиндрический корпус 20— 25 м/с. Коэффициент очистки 0,95— 0,98, гидравлическое сопротивление 1,2 кПа. [c.329]

Для нахождения скорости осаждения частицы задаются величиной скорости газов на входе Wax, внутри циклона W и в выходном патрубке га вых и определяют предварительное значение размеров циклона. [c.176]

На практике для полного сгорания топлива требуется большее количество воздуха по сравнению со стехиометрическим, так что всегда необходимо определенное количество избыточного воздуха. Это объясняется тем, что горение протекает с конечной скоростью, если имеется конечное количество топлива и кислорода, поэтому для полного сгорания за конечное время необходим определенный избыток реагентов. Дополнительная потребность в избыточном воздухе возникает в случае неполного смешения воздуха с топливом. При этом количество избыточного воздуха зависит как от природы топлива (твердое, жидкое или газообразное, а также размер частиц или капель), так и от способа сжигания и типа используемого для этого устройства. Например, в газовых турбинах избыток воздуха достигает 300%, что связано с необходимостью снижения температуры газа на входе в турбину до технологически допустимого значения. [c.278]

Движение воздуха и продуктов сгорания сопровождается потерями давления, которые зависят от размеров поверхностей нагрева, их проходных сечений и скоростей воздуха и газов. Движение воздуха и газа происходит благодаря созданию в газовоздушном тракте перепада давлений на входе и выходе с помощью тягодутьевых машин вентиляторов и дымососов. Вентиляторы создают напор. Их устанавливают в начале тракта. Дымососы располагают в конце тракта, где они создают разрежение. [c.132]

Следуя Прандтлю [39] и считая толщину пограничного слоя малой по сравнению с размерами ядра потока (диаметром канала), запишем равенство двух сил, действующих на поток в противоположных направлениях силы трения на границе ядра потока и силы, вызванной разностью давления на входе и выходе газа из аппарата. При этом значения всех величин считаем средними за весь процесс, в том числе сечение канала /, по которому движется газ, скорость течения U, толщину гидродинамического пограничного слоя бг [c.67]

В выражение для Re должен входить характерный линейный размер. Лучше, если бы им был диаметр капли. Но капли поли-дисперсны, и учет размера каждой капли усложняет методику расчета. В то же время средний диаметр капель зависит от физических параметров сред, скорости истечения жидкости (или, что то же, — от давления жидкости перед форсунками при их одинаковой конструкции) и, главное, — от диаметра соплового отверстия, который мoл нo принять за характерный линейный размер. Скорость истечения жидкости, плотность и вязкость газа и диаметр форсунки войдут в качестве переменных в выражение для Re. Вязкость жидкости не влияет на относительную скорость капли в воздухе. Изменение скорости в самой капле можно не учитывать. [c.110]

Параметры газового потока (скорость, температура) по окружности газового тракта всегда имеют некоторую неравномерность. Так, непосредственно за направляющими или сопловыми лопатками скорость потока имеет меньшую величину чем между ними ( след от лопатки). Такой же след оставляют разделительные стойки на входе в компрессор. Температура газа обычна имеет несколько пиков, соответствующих числу камер сгорания. К неравномерности параметров газового потока приводит также несимметричность входа в компрессор, наличие окон для отбора или перепуска воздуха, стойки на выходе из турбины, ограниченные размеры испытательного бокса и другие конструктивные особенности установки. [c.309]

В соотношениях (2-78) — (2-84) а — коэффициент теплоотдачи Хс, Ус Z — координаты точек поверхности теплообмена (стенки) /о — характерный линейный размер /i, /г,. ... In — другие линейные размеры поверхности теплообмена wo — скорость жидкости или газа (в трубах и каналах это обычно средняя по сечению скорость или скорость на входе при внешнем обтекании тел — скорость набегающего потока вдали от тела) At — разность между температурой стенки и температурой жидкости (газа) Я — коэффициент теплопроводности а — коэффициент температуропроводности v = [x/p — кинематический коэффициент вязкости Л — динамический коэффициент вязкости р — плотность Ср — теплоемкость 3 — температурный коэффициент объемного расширения жидкости (газа) [c.158]

В формулах (7-80) — (7-84) а— средний коэффициент теплоотдачи, ккал/м час °С /о —характерный линейный размер поверхности теплообмена И) — скорость жидкости или газа, м/сек (в трубах и каналах это обычно средняя по сечению скорость или скорость на входе при внешнем обтекании тел—скорость набегающего потока вдали от тела) [c.290]

Вода должна подаваться на горизонтальном участке газохода за дымососами, непосредственно перед газоотводящей трубой следует опасаться стекания некоторого количества воды к дымососам или на под трубы. Для этого следует обеспечить надежную систему отвода неиспарившейся воды через дренажные щели, пробиваемые на нижней стенке газохода до и после места ввода воды. Ввод воды должен находиться на некотором расстоянии от входа в трубу, чтобы распыленная вода успела испариться до входа в трубу. Длина участка испарения рассчитывается и зависит от среднего размера капель, конечной температуры дымовых газов, разности между начальной и конечной температурами газов, скорости газов в газоходе. [c.221]

С целью сравнения результатов, полученных предложенным методом и по обратной схеме метода характеристик, были проведены расчеты течения в осесимметричном сопле, контур которого состоит из плавно сопрягающихся дуги окружности радиуса = 2 с центром на оси ординат (за характерный размер взят радиус сопла в начальном сечении) и прямой с коэффициентом наклона = tg = 0.5. Скорость газа (отнесенная к критической скорости) на входе в сопло щ = 1.5. Для этого сопла на рис. 6 представлены кривые распределения давления в сечении х = 6.0. Сплошная кривая получена по методу настоящей работы при N = 100, штриховая - методом характеристик. Максимальное отличие имеет место внутри поля течения в области немонотонности кривых. В остальной части потока она существенно меньше. В итоге относительная погрешность вычисления интеграла сил давления по стенке сопла длиной ж = 10 не превышает 0.01. [c.153]

Наиболее распространена струйная местная защита потоком газа, истекающим из сопла сварочной горелки. Качество струйной защиты зависит от конструкции и размеров сопла 1 (рис. 13.1), расстояния Ь от среза сопла А—А до поверхности свариваемого материала и расхода защитного газа. В строении газового потока различают две области ядро потока 2 и периферийную область 3. При истечении в окружающую воздушную среду в ядре потока сохраняются скорость и состав газа, имеющиеся в сечении А—А на срезе сопла. Периферийная область потока представляет собой область, в которой защитный газ смешивается с окружающим воздухом, а скорость по длине потока изменяется от первоначальной (имеющейся на срезе сопла) до нулевой на внешней границе струи. Поэтому надежная защита металла может осуществляться только в пределах ядра потока. Чем больше длина Н этого участка, тем выше его защитные свойства. Максимальная длина Н наблюдается при ламинарном истечении газа из сопла. При турбулентном характере истечения газа такое строение потока нарушается и его защитные свойства резко падают. Характер истечения зависит от конфигурации проточной части сопла, его размеров и расхода газа. На практике применяют конические, цилиндрические и профилированные сопла. Для улучшения струйной защиты на входе в сопло в горелке устанавливают мелкие сетки, пористые материалы и т. п., позволяющие дополнительно выравнивать поток газа на выходе из сопла. Расход защитного газа выбирают оптимальным для обеспечения истечения струи, близкого к ламинарному. [c.240]

В критериальной зависимости (1.34) в качестве определяющих параметров приняты средний размер пор dn p и скорость жидкости или газа в порах Wn- Физические константы фильтруемой жидкости зависят от давления и температуры. При обработке экспериментальных данных в критериальной форме по формулам (1.30) и (1.34) за определяющие давление и температуру принимают среднее арифметическое их значений на входе и выходе пористой среды. Средние значения давления и температуры необходимы для определения вязкости и плотности фильтруемой жидкости. [c.35]

Таким образом, для увеличения абсолютного расхода газа через цилиндрическую трубу определенных размеров необходимо увеличивать давление полного торможения на входе в трубу или — при постоянном значении — уменьшать температуру торможения Т . При этом в выходном сечении трубы будет по-прежнему критическая скорость, абсолютное значение которой уменьшается по мере снижения температуры торможения. Однако расход будет увеличиваться за счет увеличения плотности. [c.214]

Металлизацию цилиндрических изделий осуществляют на токарном станке. Распылительная головка крепится к суппорту станка. Для удаления вредных газов и пыли воздухоприемник в виде воронки располагают против головки за изделием на расстоянии 2 — 5 см от него. Воронку крепят к суппорту и горизонтальным телескопическим воздуховодом соединяют с магистральным воздуховодом. Размеры входного сечения воронки принимают равными половине расстояния от распылительной головки до воронки, но не менее 100 мм. Скорость входа воздуха в воронку 8-10 м/с. [c.59]

Рис. 9.14. Зависимость отношения полных давлений газов, при вает наибольшее полное давление котором происходит запираме смеси газов, а при заданном полном давлении имеет наибольший коэффициент эжекции. Это связано с тем, что при критическом режиме разность скоростей газов на входе в камеру смешения wi — W2 становится минимально возможной наименьшей величины достигают и потери при смешении (см. (2)). Одновременно эжектор, рассчитанный для работы на критическом режиме, будет при заданном значении п иметь наименьшие относительные размеры смесительной камеры, т. е. наибольшее значение а.

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

N2O4, определенных для модельного канала, осевой размер которого превышает вдвое осевой размер рабочего колеса. В качестве начальных значений параметров потока были взяты величины пятого столбца табл. 4.15. И в первом, н во втором случаях скорость течения газа на входе в модельный канал определялась по выражению [c.173]

Выше условились скорости газа относить к начальным параметрам газа на входе в аппарат. Этому должна соответствовать и тангенциальная скорость газа в ЦТА, обозначаемая Ur- Рассмотрим скачала длинные (высокие) щелевидные сопла для тангенциального ввода газа в ЦТА. Естественно, что характерным литтейным размером сопла будет ширина щели йс. г- Тогда число Рейнольдса запишется так Re = t/r , r/v. Диаметр канала при движении кольцевого слоя газа во внутренней полости реактивного пространства ЦТА определим следующим образом [c.80]

Коэффициенты тепло- и массообмена в контактных аппаратах определялись многими авторами. Однако экспериментальные данные, полученные на различных опытных установках и в различных условиях, плохо согласуются друг с другом. Надежных и всеобъемлющих зависимостей для их определения все еще нет, поскольку на интенсивность тепло- и массообмена влияет большое число независимых факторов скорость газов в контактной камере плотность орошения ее водой температура и влагосодержание дымовых газов на входе в контактную камеру й на выходе из нее температура исходной и нагретой воды физические характеристики газов и нагреваемой воды (вязкость, поверхностное натял<ение, плотность и др.) конструкция водораспределяющего устройства, количество точек орошения наличие концевых полых участков и учет их влияния на коэффициенты тепло- и массооб-[мена в насадочном слое размер и материал насадочных элементов, характер и способ укладки, высота насадочного слоя диаметр, или сечение, контактной камеры. [c.168]

В приведенной выше схеме назначение вальцов грубого помола состоит в питании сушильного барабана кусками глины крупностью не более 25—30 мм, а в случае необходимости — выделения крупных каменистых включений. Сушку сырья производят в прямоточных сушильных барабанах ячейкового типа или с подъемно-лопастными насадками для увеличения сушильной поверхности. В зависимости от влажности глины температура газов на входе в барабан составляет 600—800°, на выходе 1СЮ—120°. При нормальной работе сушильного барабана количество испаряемой влаги с 1 м объема барабана в час (напряжение по влаге) может составлять 40—50 кг, при расходе тепла в зависимости от свойств глины 900—1300 ккал1кг. Обычные размеры барабанов внутренний диаметр 2,2—2,8 м, длина 12—14 м, скорость вращения [c.49]

Для того чтобы продувка цилиндра вообще могла быть осуществлена, должен быть обеспечен перепад давления продувочного воздуха от входа его во впускной клапан до выхода его через выпускной клапан или входа в выпускной трубопровод. Этого можно достигнуть, увеличив размеры выпускного трубопровода. Однако такой способ неэкономичен. Неэкономичность его состоит в том, что высокие скорости истечения выпускных газов через выпускные клапаны сначала резко снижаются, а затем в сопловом венце турбины должны быть снова высокими. Расширение газов в ресивере большого объема связано не только с падением давления, но и с тепловыми потерями. В этом случае турбина находится под непрерывным воздействием газов. Более экономичным является метод импульсивной работы. Для этого выпускным газопроводам придают по возможности малые проходные сечения, а сопловой венец турбины делают возможно широким, что позволяет сохранить высокие скорости выпускных газов. Несмотря на большие размеры соплового венца, турбина будет работать с большими скоростями газа, во-первых, благодаря высокой температуре и большим объемам выпускных газов, а, во-вторых, вследствие высокой скорости этих газов на входе в сопловой венец турбины. В результате достигают требуемых высоких чисел оборотов турбины, а следовательно, и необходимой производительности нагнетателя. Кроме того, вследствие сравнительно больщих сечений соплового венца турбины пиковые импульсные давления выпускных газов настолько быстро снимаются, что противодавление в сборных ресиверах к началу дгериода продувки оказывается практически равным нулю. Таким образом, при описываемом способе работы турбина получает отдельные, быстро следующие один за другим импульсы газа высокого давления и высокой температуры в промежутках между периодами продувки цилиндров. При этом удается избежать смешения высокоэффективных выпускных газов из одного цилиндра с менее эффективной смесью выпускных газов и продувочного 1юздуха из другого цилиндра. При таком способе работы тепло, отводимое из цилиндров потоком продувочного воздуха, а также выдуваемые из цилиндров остаточные газы оказывают дополнительное воздействие на работу турбины. [c.394]

Как видим, зависимость Gr от Р является линейной при прочих равных условиях. Для данного случая она изображена на рис. 5-7. Эксиериментальные исследования, выпо.дненные на ЦТА при различных скоростях газа, размерах сопел, сопротивлениях и давлениях в аппарате, показывают, что уже при давлении Р 0,75-Ю Па процесс в аппарате близок к теоретическому (кривая 2 на рис. 5-7). При этом давление воздуха на входе в аппарат было атмосферным, т. е, весь перепад практически использовался ( срабатывался ) в соплах, а турбины в установке не было. С увеличением давления удельный расход воздуха g возрастает в большей степени, чем давление, так как условий тепло-и массообмена в аппарате, в частности турбулентности и скорости газа, видимо, недостаточно для дробления жидкости на мелкие частицы (т. е. для образования соответствующей поверхности контакта и уменьшения тепловых и диффузионных сопротивлений в пограничных слоях, чтобы процесс тепло- и массообмена стал близок к идеальному). Таким образом, отклонение от идеального объясняется недостаточной интенсивностью процесса тепло- и массообмена. [c.139]

ПуВРД. Для повышения эффективности прямоточных ВРД при малых скоростях полета возможно применение так называемых пульсирующих воздушно-реактивных двигателей (ПуВРД, рис. 5.6), Горючее в камеру сгорания подается периодически в соответствии с характером пульсирующего процесса. При сгорании топлива благодаря наличию клапанов на входе, которые после воспламенения смеси закрываются, давление в камере интенсивно возрастает, а цикл двигателя приближается к циклу со сгоранием при постоянном объеме. Это делает рабочий процесс ПуВРД более экономичным, чем у ПВРД. После камеры сгорания газы устремляются в выходное сопло, выполненное в виде удлинительной трубы. Геометрические размеры двигателя подбираются так, чтобы частота вспышек (пульсаций) в камере сгорания была равна частоте колебаний газового потока, заполняющего двигатель. [c.224]

Принимая во внимание зависимость Удит Л г ", критерий Аг можно опустить. Мелкие классы угольных концентратов, особенно флотокон-центрат и шлам, склонные к агрегированию (слипанию, комкованию), образуют комья слипшейся мелочи значительных размеров, вызывая увеличение скорости газов в трубе во избежание его провала. На уменьшение размеров комьев и на улучшение рыхления материала оказывает большое влияние конструкция питателя-забрасывателя. Поэтому в выражение (6) должен входить коэффициент т, учитывающий конструкцию питателя-забрасывателя. [c.47]

Систему с тепловыми трубами для утилизации этого отбросного тепла можно быстро рассчитать, пользуясь табл. 9.1. Для того чтобы иметь представление о конкретных значениях, примем, что может быть утилизировано 60% сбрасываемого тепла и что это вторичное тепло используется для нагрева такого же количества воздуха, который имеет начальную температуру 70F (21" С). Средние температуры отходящих газов в газоходе и воздуха на входе в воздуховод Th и Гс в °F будут [Гй,1п —0,3(Гй,1п—70)] и 70-4--Ь0,3(Гл,In—70)] соответственно. Для определения размера подводящего воздуховода примем, что расчетная скорость воздуха 1000 SFPM, так что скорость воздуха при его средней температуре Ус FPM может быть определена следующим образом [c.191]

Сравнение оптимальных и неоптимальных сопел проводилось при одинаковых обгцей длине X, расходе С и давлении Газ считался совершенным с постоянными теплоемкостями и показателем адиабаты к. Ноток на входе в сопло был незакрученным и однородным по энтропии и полной энтальпии. За масштабы плотности, скорости и давления брались р%, и р2( °) 5 где р1 и - размерные критические плотность и скорость. В силу этого для безразмерных критических параметров имеем р = = I в. р = Х/к. За характерный линейный размер в случае осесимметричных сопел был взят радиус минимального сечения неоптимального сопла. Контур указанного сопла состоял из плавно сонрягаюгцихся отрезков окружности радиуса = 0.625 с центром в точке х = Ха = 2, у = 1.625, прямой [c.515]

ДЫМОХОДЫ, каналы, по к-рым дымовые газы (газообразные продукты горения топлива) проводятся для использования тепла этих газов на нагревание каких-либо предметов. Д. устраиваются с расчетом обеспечить длительное и наилучшее соприкосновение горячих дымовых газов с нагреваемым предметом. Размеры поперечного сечения Д. обусловливаются объемом проходящих через сечение газов и максимально допустимой скоростью их движения. В Д. комнатных печей скорость берется не более 2 л/св в Д. паровых котлов при естественной тяге она не должна превышать 6—8 м/ск. При искусственной тяге с помощью дымососов допускается значительно ббльшая скорость это требует однако того, чтобы в Д. имелось большое разрежеиие, при пористости 1ке стенок Д. разрежение вызывает просос наружного холодного воздуха. Этот воздух, разжия ая 1 азы, понин ает их t°. Поэтому большие скорости газов допускаются лишь там, где можно не опасаться засоса воздуха (напр, в трубчатых паровых котлах). Площадь поперечного сечения первого оборота Д. принимается 1,5-1-1,75 f, а второго 1,25- 1,5 /, где / — сечение Д. последнего оборота. В Д. полезно дслат , сужение для лучшего перемешивания газов. Это достигается устройством порога при входе газов из топочной камеры в Д. в местах, где изменяется направление двия ения газов, плошадь поперечного сечения Д. след,ует увеличивать. Скорость газов с в данном сечении Д. в м/ск определяется из ур-пя [c.204]

Во-вторых, при расчете функции ф учитывались только диффузионные эффекты, тогда как экспериментальная функция является результатом действия всех работающих на дегазацию механизмов. Как мы видели, кроме диффузии, сюда входят эффекты, ускоряющие выделение из жидкости свободных пузырьков коалесценция за счет силы Бьеркнеса и акустических потоков, изменение скорости всплывания пузырька под действием силы радиационного давления и увлечение его движущейся жидкостью. Насколько существенны эти факторы, можно судить по результатам, приведенным в гл. 3, где рассматривалось поведение одиночного пузырька или пары пузырьков в звуковом поле. Мы видели, что влияние акустических потоков существенно в особых случаях. Действительно, рэлеевские потоки в воде в поле стоячей волны имеют весьма незначительные скорости и не могут оказывать заметного влияния ни на число встреч пузырьков, ни на скорость их всплывания. Роль эккартовского потока при больших интенсивностях звука на высоких частотах и удачном соотношении радиуса звукового пучка и трубы может быть весьма значительной. Однако в проводившихся экспериментах соответствующим выбором диаметра трубы (/ 1= 0) вероятность появления потока была сведена до минимума. Измерение распределения давления по диаметру трубы показало, что из-за неоднородности поля можно принять г = 0,8 Гх, при использованных в эксперименте значениях интенсивности это приводило к весьма небольшим значениям скорости потока. Из приведенных в 3 гл. 3 оценок поправки к скорости на радиационное давление следует, что она существенна только для пузырьков резонансного размера, а для остальных (а их подавляющее большинство) ничтожна. Таким образом, наблюдавшееся в наших экспериментах изменение концентрации газа в жидкости вызвано диффузией растворенного газа в пузырьки и коалесценцие пузырьков под действием си.ты Бьеркнеса, т. е. ф,= фд+ф . Коалесценция пузырьков влечет за собой, с одной стороны, увеличение скорости всплывания пузырьков, что способствует увеличению ф.,, а с другой, как результат увеличения радиуса пузырьков, изменение величины диффузионного потока газа на пузырек в сторону, зависящую от частоты звука. Как мы видели, для коалесценции необходимо, чтобы сдвиг по фазе между колебаниями рассматриваемой пары пузырьков не превышал г. 2. Число коалесценций при этом зависит от концентрации и размеров пузырьков (см. 2 гл. 3). Так как постоянные коэффициенты в функции распределения иузырьков по числу и радиусам неизвестны, пока пет возможности оценить число встреч пузырьков при различных интенсивностях звука и частотах, т. е. найти зависимость эффекта коалесценции от основных параметров поля. Так как ф складывается из фд и ф , можно было бы предположить, что существование максимума кривой частотной зависимости обусловлено онределенным взаимодействием фд и ф . В самом деле, если принять, что диффузионная стадия [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...