Скорость средняя истечения газов

Силы инерции вращающихся масс 136, 137 Система управления дизелем 123 Системы вентиляции картера 216 Скорость средняя истечения газов 15 Спектр картерного масла 339 Степень неравномерности регулятора 106 Степень нечувствительности регулятора 107 Степень повышения давления 47 [c.381]

Сравним результаты численного решения (5. 6. 1)—(5. 6. 3), (5. 6. 13), (5. 6. 14) с экспериментальными данными [77]. На рис. 67, а показан профиль средней скорости V, рассчитанный для скорости истечения газа из отверстия гу = 1.6 м/с, на рис. 67, б — по экспериментальным данным. Видно, что совпадение экспериментальных II теоретических результатов довольно хорошее. Отметим, что использование /с-в-модели с соответствующими условиями на стенках трубы приводит к лучшему совпадению теоретических результатов с экспериментальными, особенно вблизи стенок, чем простая процедура расчета, в которой значение эффективной вязкости считается постоянным. [c.226]

М) = 14,8-10 — функция стехиометрического коэффициента ггг — средняя (интегральная) скорость истечения газа — средняя (интегральная) скорость истечения воздуха — коэффициент усреднения скорости [c.60]

Re — критерий Рейнольдса, вычисленный по средней скорости истечения газо-воз-душной смеси и диаметру кратера горелки. [c.44]

Уравнение (52.11) выводится для элементарной струйки газа однако оно часто используется при расчете характеристик потоков конечных размеров (например, при исследовании истечения газа из сопел, течения в трубах и в других случаях) при этом v рассматривается как средняя по сечению потока скорость течения. Для несжимаемой жидкости уравнением сохранения энергии является уравнение Бернулли, записываемое при пренебрежении действием сил тяжести в форме [c.461]

Пример 2. В баллоне, снабженном каналом для истечения газа с заслонкой, газ покоится и нагрет до высокой температуры. После открытия заслонки происходит истечение газа, при этом его внутренняя энергия переходит в кинетическую энергию направленного движения. Прежде всего уменьшается поступательная энергия хаотического движения молекул из-за роста средней скорости, т. е. скорости направленного движения. Вращательная энергия также быстро уменьшается из-за высокой эффективности перехода вращательной энергии в поступательную в столкновениях. В то же время эффективность дезактивации колебательных степеней свободы в столкновениях невелика. Из- [c.34]

Действительное среднее, индикаторное давление несколько меньше теоретического, так как диаграмма, снимаемая с рабочего цилиндра индикатором, получается со скруглением углов в точках с, г, г VI Ь (фиг. 51). Скругление диаграммы в конце сжатия около точки с в дизелях получается вследствие опережения подачи топлива, а в двигателях с искровым зажиганием благодаря опережению зажигания скругление в точках г и 2 — вследствие того, что скорость сгорания является конечной величиной, и около точки Ь — в результате открытия выпускного клапана до и. м. т. и так же конечной величины скорости истечения газов через выпускные органы. Площадку а—г—/—а, характеризующую затрату энергии на всасывание заряда и выталкивание газов, в четырехтактном двигателе обычно не вычитают из расчетной индикаторной диаграммы, а относят к механическим потерям, как работу двигателя в качестве вспомогательного механизма. [c.126]

Рассмотрим истечение газа через насадок, показанный на фиг. 20-14. Для определения скорости истечения и расхода воспользуемся уравнением 26-10 для средней скорости, приняв к, = О и а= 1, Влиянием веса и потерями удельной энергии пренебрегаем. При этом получим [c.445]

Однако модель идеального газа неприменима вдали от источника. Вследствие уменьшения плотности газа длина свободного пробега молекул быстро возрастает с увеличением расстояния от источника и становится сравнимой с ним по величине. Течение принимает сильно неравновесный характер, и предположение о равенстве нулю напряжений и тепловых потоков, лежащее в основе уравнений Эйлера, перестает вьшолняться. С кинетической точки зрения неравновесность истечения газа в вакуум состоит в том, что разброс скоростей молекул в направлении средней скорости стабилизируется, а в поперечном направлении стремится к нулю при увеличении расстоянии от источника. [c.123]

С увеличением средней скорости ш истечения горючей смеси (или уменьшением диаметра сопла при одинаковом расходе газов) скорость газового потока пламени, а следовательно, и его удельный тепловой поток в центральной области пятна нагрева возрастают. [c.136]

Средняя скорость истечения газов через выпускные клапаны (вследствие малых перепадов между давлением в цилиндре и выпускном коллекторе) может быть определена по уравнению для несжимаемого газа [c.15]

По своей структуре результаты измерений профилей распределения составляющих вектора скорости качественно сходны во многих исследованиях [146, 184, 208, 236], о чем можно судить по данным рис. 3.5. Составляющие скорости выражены в относительных величинах как отношение к средней скорости истечения струи газа на выходе из соплового ввода V [184]. Эпюры распределения окружной и осевой составляющих скоростей по характеру практически не отличаются от приведенных в [208]. Некоторое расхождение наблюдается в эпюрах распределения радиальной составляющей вектора скорости. В периферийных слоях радиальная составляющая направлена к стенке камеры энергоразделения, а в центральных слоях — к оси. Поверхность смены направления радиальной компоненты на противоположное совпадает с радиусом [c.107]

В 3 и 6 были рассмотрены идеальные процессы. На практике при движении жидкостей или газов в каналах проявляется влияние свойства вязкости и внешних по отношению к потоку сил трения на стенках канала. Это влияние сильно возрастает для длинных каналов, в связи с этим характерно стремление делать короткие сопла. С другой стороны, при очень коротких соплах сильно нарушается равномерность распределения скоростей, возникают резко выраженные неравномерные пространственные движения с возможными отрывами потока от стенок и появлением карманов с противотоками. Не только основные размеры и соответствующий градиент давления, но и форма контуров канала оказывают большое влияние на распределение скоростей внутри канала. Необходимо также учитывать шероховатость стенок канала и в некоторых случаях тепловые потоки сквозь их стенки (например, в соплах ракетных двигателей движущийся газ имеет температуру порядка 3000° К). В сверхзвуковых потоках основным источником потерь и неравномерностей могут являться скачки уплотнения. Внутри сопла такие скачки могут образовываться в зависимости от некоторых геометрических свойств контура канала и независимо от формы канала на нерасчетных режимах истечения (см. 6). В связи с этим в значениях средних по сечению характеристик потока в сопле могут наблюдаться отклонения от значений, рассчитанных но идеальной теории, изложенной в 3 и 6. [c.93]

В выражение для Re должен входить характерный линейный размер. Лучше, если бы им был диаметр капли. Но капли поли-дисперсны, и учет размера каждой капли усложняет методику расчета. В то же время средний диаметр капель зависит от физических параметров сред, скорости истечения жидкости (или, что то же, — от давления жидкости перед форсунками при их одинаковой конструкции) и, главное, — от диаметра соплового отверстия, который мoл нo принять за характерный линейный размер. Скорость истечения жидкости, плотность и вязкость газа и диаметр форсунки войдут в качестве переменных в выражение для Re. Вязкость жидкости не влияет на относительную скорость капли в воздухе. Изменение скорости в самой капле можно не учитывать. [c.110]

Проскок происходит в том случае, когда скорость истечения газовоздушной смеси из горелки меньше скорости распространения пламени. Практически явление проскока происходит, когда у инжекционной горелки низкого или среднего давления при зажигании остался полностью открытым регулятор воздуха, а газ поступает в горелку в недостаточном количестве и, следовательно, с малой скоростью. [c.28]

Интересно выяснить, за счет каких форм движения молекул газа происходит увеличение кинетической энергии потока Рассматривая критическое истечение идеального газа с позиций элементарных представлений молекулярно-кинетической теории, нетрудно убедиться, что увеличение скорости газа до критической происходит за счет уменьшения средней скорости движения его молекул в форме [c.172]

Характер распределения теплового потока пламени по пятну нагрева зависит от угла наклона пламени, расстояния от сопла до нагреваемой поверхности и средней скорости истечения горючей смеси и.з сопла горелки. Эффективная тепловая. мощность пламени q зависит в основном от расхода горючего газа (рис. 21). Эффективность нагрева (КПД) оценивается отношением эффективной мощности пламени к полной тепловой мощности (/ , подсчитываемой по низшей тепловодной способности горючего [c.184]

Средняя скорость выпускных газов при истечении их через живое сечение клапана за выталкивающий ход поршня [c.319]

Задача 4.1. В активной ступени газ с начальным давлением Ро=18 МПа и температурой /о = 650°С расширяется до Р] — 0,1 МПа. Определить действительную скорость истечения газа из сопл и окружную скорость на середине лопатки, если известны скоростной коэффициент сопла ср = 0,97, средний диаметр ступени d=0,9 м, частота вращения вала турбины и = = 60 об/с, показатель адиабаты Л =1,35 и газовая постоянная Л=288 ДжДкг К). [c.148]

При ламинарном движении смеси градиент скорости у стенки равен (согласно уравнению Пуазей-ля) для длинных цилиндрических трубок отношению 8wf/do, где Wf — средняя по сечению скорость истечения газа do —диаметр трубки. Следовательно, условием предельного режима горения является выражение [c.55]

Впервые горелки Мосэнергопро-екта производительностью 3 ООО— 4 000 м 1ч природного гава были испытаны на котле ТП-170 при переводе одной из московских электростанций на газовое топливо. На основании эксплуатационного опыта IB конструкцию были внесены некоторые усовершенствования, после чего данными горелками были оснащены многие котлы производительностью 170—230 г/ч, работающие в системе Мосэнерго. В рекомендациях по применению горелок рассматриваемой конструкции о бычно акцентировалась необходимость принимать скорость истечения газа Шг из отверстий горелочного насадка с таким расчетом, чтобы значения параметра п.не выходили из пределов примерно от 0,8 до 1,0. Параметр п представляет собой отношение динамических напоров воздушного и газового потоков, т. е. и — = Ув в/уг г, где аУд —средняя скорость воздушного потока в узком сечении амбразуры, ув и уг — удельные веса воздуха и газа (соответственно). Поскольку значения w-в в котельных горелках обычно составляют 25—35 м1сек, то скорость истечения газа из отверстий в соответствии с указанными рекомендациями не должна быть больше 40— 45 м1сек. Позже была опубликована дополнительная рекомендация по поводу того, что угол раскрытия конической амбразуры не должен превышать 7°, а положение перфорированного насадка по отношению к амбразуре следует уточнять в процессе пуско-наладочных испытаний котла на газовом топливе [Л. 98]. [c.113]

Рис. 8.6. Влияние степени двухконтурности на среднюю скорость истечения газа из ДТРД

При использовании завихрителей с различными сечениями завихряю-щих каналов установлено, что при одном и том же расходе газа с уменьшением сечения каналов (что приводит к увеличению скорости истечения газа) напряжение на дуге понижается, столб дуги увеличивается в объеме, ширина реза и скос кромок увеличиваются (рис. 2.17). Исследования показали, что при большой скорости вихря (завихрители № 4, № 5) при достаточном расходе газа 1,0—1,3 л/с грат на кромках никогда не наблюдался. Для уменьшения ширины реза повышалась концентрация энергии за счет обжатия столба дуги. При одном расходе газа использовались сопла разных диаметров. Оптимальная величина расхода газа определялась пропускной способностью наименьшего сопла. Из табл. 2.3 следует, что уменьшение диаметра сопла сказалось не только на снижении ширины реза, но также и скоса кромок. При диаметре канала 3 мм и расходе воздуха 0,67 л/с ширина реза по верхней кромке 5,8 мм, а по нижней — 2 мм, средняя величина скоса на кромку составила 1,9 мм. В этом случае явно недостаточен расход воздуха. В том же режиме при расходе воздуха 1,33 л/с средняя величина скоса 1,35 мм. При диаметре канала сопла 1 мм и максимальном расходе воздуха для данных условий 0,66 л/с ширина реза уменьшилась до 2,5 мм по верхней плоскости листа, а средняя величина скоса — до 0,55 мм. [c.58]

Таким образом, все параметры среднего поступательного потока со скоростью V и с плошадью сечения Е можно рассматривать как величины, получаюгциеся при истечении газа через насадок плогцади Е с расходом Q из большого сосуда, в который исходный неравномерный поток переведен обратимым путем без притока энергии извне. [c.28]

Тяга за один цикл ПуВРД изменяется от ыаксималь-ной — положительной величины до минимальной — отрицательной. Такое изменение тяги за цикл обусловлено принципом действия двигателя, т, е. тем. что параметры газа — давление, скорость нстечення н температура — в течение цикла непостоянны. Поэтому, переходя к определению силы тяги, введем понятие о средней скорости истечения газа из двигателя. Обозначим эту скорость [c.10]

Таким образом, зная среднюю скорость истечения газа из двигателя, можем легко определить удельную тягу доигателя. [c.13]

Кроме того, зная основные параметры двигателя, можно определить среднюю скорость истечения газов из выхлопной трубы II качество смесн, поступающей а камеру сгораиня. [c.24]

Полученное уравнение Бернулли для частицы идеального газа можно распространить и на поток идеального газа, с гидростатическим законом распределения давления по сечениям, ес. 1и вместо скорости частицы газа ввести среднюю скорость в данном сечении у и коэффициент кинетической энергии г-. Так будем поступать, исследуя вопросы истечения газов из небольших Отверстий или, например, прн движении воздуха через карбюратор, Другим важныл уравнением является уравнение. церазрыв-иости газовюн струи (8-11) [c.444]

Многочисленные исследования у нас в стране и за рубежом на барботируемой ванне были направлены на определение скоростей циркуляции и времени полного перемешивания жидкости (расплава). На холодной модели горизонтального конвертера (вырезке бочки с 3 фурмами) в натуральную величину скорости циркуляции изучались с помощью микровертушек [70]. Скорости изменялись от О (центр вращения ванны) до 1,2 - 1,5 м/с (максимум 2,1 м/с) в области газовой струи и в верхних слоях ванны. Поскольку при масштабе модели, равном 1, критерии Ке, Аг, Но идентичны, то в реальных условиях для ванны расплава эти значения незначительно отличаются от полученных на модели. Следует отметить, что средняя скорость циркуляции жидкости (IV ) по ванне пропорциональна скорости истечения газа из фурм (ь о), значения которых приведены ниже [c.88]

В ТРДД средняя скорость истечения смеси (воздуха и газов) из выходных сопел контуров при прочих равных условиях примерно в 1,5 раза меньше, чем у ТРД. Вследствие этого экономичность ТРДД на земле, по сравнению с ТРД, выше (на 40...50 %), а уровень шума меньше (на 12... 15 дБ). [c.7]

Анализ характеристик ракетного двигателя предполагает расчет следующих параметров тяги Fy эффективной скорости истечения продуктов сгорания из сопла г/эфф, коэффициента тяги характеристической скорости и удельного импульса /уд. При рассмотрении идеализированной одномерной схемы камеры сгорания параметры рабочего процесса можно выразить через температуру адиабатического горения в камере Гк, среднюю молекулярную массу М выхлопных газов и показатель адиабаты (отношение удельных теплоемкостей) у, а также через соответствующие величины давления и площади сопла в критичес-к( м и выходном сечениях. [c.15]

Тепловая защита достигается применением усиленной изоляции металлических газоходов и газоотводящих стволов дымовых труб, при этом обеспечивается минимальный перепад температур между стенками и газами (менее 5°С). Этот способ опробован на многоствольной трубе энергоблока 300 МВт [21]. В промышленном эксперименте общей длительностью 13185 ч исследована кор розия газоотводящего ствола дымовой трубы высотой 250 м Энергоблок, подключенный к этому газоотводящему ство лу, работал 50% времени с полной нагрузкой 300 МВт 25% времени с нагрузкой 150 МВт. Температура уходя щих газов иэменялась цри это(М в диапазоне 145—1127 °С При среднем содержании серы в мазуте 2,4% концентрация серного ангидрида в дымовых газах в зависимости от режимных параметров энергоблока изменялась от 0,6-10 до 1,2-110 %. Скорость коррозии, оцределенная по истечении 3600 ч, составила 0,15 мм/год. При такой скорости коррозии возможна длительная безремонтная эксплуатация дымовой трубы. [c.216]

По производительности генераторы подразделяют низкой производительности — до 3 м /ч, средней — до 10 1м /ч и высокой — до 80 м /ч. Ацетилен, получаемый в генераторах, содержит вредные примеси фосфористый и сернистый водороды. Очистку ацетилена выполняют специальной очистительной массой (гераталь), состоящей из инфузорной земли, пропитанной раствором натрового хромпика и серной кислоты. При питании сварочного поста от ацетиленового генератора на пути движения газа ставят предохранительный водяной затвор, который служит для предотвращения проникновения пламени и кислородно-ацетиленовой смеси в ацетиленовый генератор при обратном ударе. Обратный удар возникает, когда скорость истечения газовой смеси становится меньше, чем скорость ее горения, практически обратный удар возникает при неправильной работе с горелкой, перегреве и засорении сопла горелки. Если при обратном ударе пламя или кислород проникнет в ацетиленовый генератор, то произойдет взрыв. В зависимости от давления газа в генераторе предохранительные затворы бывают низкого и сред-466 [c.466]

На некотором расстоянии от сопла, в сечении Т—Г, называс--мом граничным сечением, пограничный слой струи заполняет всё сечение камеры смешения. В этом сечении нет зон невозмущённого эжектируемого и эжектирующего газов, однако параметры потока довольно значительно изменяются но радиусу. На границах струи скорость примерно равна в то время как на оси сечения скорость близка к скорости истечения из сонла Поэтому и в основном участке камеры после граничного сечения продолжается выравнисапне параметров потока. В конечном сечении камеры смешения, отстоящем в среднем на расстоянии 6 — 10 диаметров камеры от среза сопла, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой / дз тем больше превышает дав.ление эжектируемого газа чем меньше коэффициент [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...