Скорость продуктов сгорания

Следовательно, с усилением ударной волны уменьшается как относительный разогрев газа A7 /7 i, так и приведенная скорость продуктов сгорания Аз. [c.222]

В камере сгорания ЖРД сжигается смесь 98%-ной азотной кислоты с керосином при давлении 5 МПа. Температура в камере 3000 К. Продукты сгорания истекают через сопло Лаваля отношение с,,/с = 1,22, газовая постоянная iR = 0,334 кДж/(кг-К). Полагая, что двигатель работает у земли на расчетном режиме, т. е. давление газа на выходе из сопла равно давлению окружающей среды (0,1 МПа), определить скорость продуктов сгорания на выходе из сопла. [c.95]

ЖРД работает на расчетном режиме, давление в камере сгорания 3,6 МПа, температура 3200 К давление окружающей среды 0,09 МПа, к — с,, с 1,14, R — = 0,35 кДж/ кг-К). Определить скорость продуктов сгорания в устье расширяющегося сопла. [c.95]

Выбор скорости продуктов сгорания в экономайзере зависит ОТ абразивных свойств золы топлива. В соответствии с нормативным методом теплового расчета в экономайзере = 11 2 м/с (большие значения для малозольных и малоабразивных топлив). [c.105]

Эффективная работа поверхностей нагрева. Топки котлов должны иметь развитые радиационные поверхности нагрева. Тип, количество газогорелочных устройств, их размещение в топке желательно выбирать так, чтобы тепловая нагрузка экранов была равномерной. Для эффективной работы конвективных поверхностей нагрева котлов необходимо выбирать скорость продуктов сгорания не менее 8—10 м/сек. При этом оптимальное значение скорости определяется экономическими показателями. [c.6]

Поскольку разность энтальпий (13—14) превращается в кинетическую энергию продуктов сгорания в процессе их истечения из сопла, то в соответствии с уравнением (8-8), пренебрегая скоростью продуктов сгорания на входе в сопло, можно записать [c.353]

Для поверхностей нагрева, размещаемых по газовому тракту после температуры продуктов сгорания Грг, при которой раздваивается газовый поток, принимается соответствующий частичный расход продуктов сгорания. Поверхности нагрева, у которых место раздвоения потока газов оказывается в промежутке между входной и выходной температурами продуктов сгорания, рассчитываются как две части до и после разделения потока газов. Для конвективных поверхностей нагрева обеспечено изменение заходности змеевиков, чтобы получить приемлемые скорости пара Wn. При задании габаритов газоходов учитываются ограничения на минимально и максимально допустимые значения скорости продуктов сгорания Wr. Программа расчета поверхностей нагрева построена как универсальная, с логическими ветвлениями по перечисленным конструктивным особенностям. [c.53]

Большая зольность снижает теплоту сгорания топлива и соответственно увеличивает расход топлива и затраты на его перевозку, усиливает абразивный износ и загрязнение поверхностей нагрева, увеличивает сопротивление газового тракта, снижает интенсивность-передачи тепла из-за необходимости ограничения скорости продуктов сгорания. Зола усложняет и удорожает оборудование для размола топлива, золоулавливания и золоудаления, загрязняет воздушный бассейн в районе электростанции. Расплавленная зола ухудшает выгорание топлива. [c.25]

Мазутные электростанции не нуждаются в сложном и дорогостоящем оборудовании для подготовки топлива. Они не имеют устройств для улавливания золы поверхности нагрева парогенераторов не подвергаются золовому износу, что позволяет повысить скорость продуктов сгорания, интенсифицировать работу поверхностей нагрева. В результате парогенераторы, работающие на мазуте, более компактны. Поэтому электростанции, работающие на мазуте, имеют меньшие габариты и требуют меньших затрат на сооружение. Капитальные вложения на сооружение тепловой электростанции на мазуте на 20—25% ниже, чем на сооружение электростанции равной мощности на твердом топливе. Сжигание мазута позволяет повысить надежность и экономичность парогенераторной установки. Однако мазут как единственное топливо сжигается редко и только на электростанциях,. расположенных в районе его добычи. [c.31]

Высокий процент улавливания золы позволяет по условиям износа повысить скорость продуктов сгорания в конвективных газоходах, что интенсифицирует теплопередачу и уменьшает габариты и затрату металла поверхностей нагрева. Основной недостаток топок с жидким шлакоудалением — опасность застывания шлака при пониженной нагрузке парогенератора. [c.88]

Жидкое шлакоудаление улучшает показатели топочных устройств (более рациональное удаление золы и некоторая интенсификация теплопередачи в конвективных поверхностях нагрева вследствие возможности повышения скорости продуктов сгорания). [c.88]

Регулировочная характеристика, т. е. зависимость температуры перегретого пара от нагрузки парогенератора, различна для пароперегревателей различных систем. Характерной особенностью радиационного пароперегревателя является снижение температуры перегретого пара с повышением нагрузки (кривая 1 на рис. 12-8). В радиационном пароперегревателе тепловосприятие растет медленнее увеличения нагрузки, в связи с чем удельное тепловосприятие, т. е. тепловосприятие на единицу расхода пара, снижается. В конвективном пароперегревателе количество проходящих через него продуктов сгорания увеличивается почти пропорционально увеличению нагрузки. Но вследствие уменьшения прямой отдачи в топке и соответственно роста температуры продуктов сгорания на выходе из топки объем продуктов сгорания в конвективном пароперегревателе растет быстрее увеличения нагрузки. Это вызывает не пропорциональное, а более быстрое увеличение скорости продуктов сгорания и коэффициента теплопередачи, в результате чего температура перегретого [c.136]

Рис. 13-2. Распределение скорости продуктов сгорания по ширине газохода.

Коэффициент теплопередачи, равно как и все его составляющие (за исключением ак), определяют как среднее значение для всей поверхности нагрева. Коэффициент теплоотдачи конвекцией Ок зависит от условий омывания, и скорость продуктов сгорания следовало бы определять по тому сечению газохода, в котором они активно соприкасаются с поверхностью нагрева. Однако такая методика оказалась бы неудобной, так как одни коэффициенты теплоотдачи (ол и аг) определялись бы как средние значения для всей поверхности нагрева, а другие (ак)—только для части ее. Более удобно все величины, входящие в формулу (14-2 2), относить ко всей поверхности нагрева, а следовательно, ак определять не по скорости в узком сечении, где она наибольшая а по скорости, соответствующей полному сечению, где она меньше. Неполноту омывания по- [c.161]

Выбор скорости продуктов сгорания, В целях интенсификации конвективного теплообмена желательны большие скорости газового потока. Однако увеличение скорости сопровождается ростом газового сопротивления и повышением расхода энергии на преодоление этого сопротивления. [c.162]

Гидравлическое сопротивление газовоздушного тракта складывается из сопротивления трения и местных сопротивлений. Наибольшее сопротивление по газовому тракту создают конвективные поверхности нагрева — пароперегреватель, переходная зона, экономайзер, воздухоподогреватель. Существенное сопротивление имеют также некоторые типы золоуловителей (см. 17-4). Уменьшить сопротивление газовоздушного трак-та можно путем уменьшения скорости продуктов сгорания или воздуха. Однако уменьшение сопротивления, а следова-тельно, и потребляемой diS энергии на транспорт [c.191]

Вспомогательное оборудование 45 Выбор скорости продуктов сгорания 162 [c.237]

Основными направлениями создания мало загрязняющихся поверхностей нагрева являются повышение скорости продуктов сгорания в них и уменьшение диаметров труб. Повышение скорости продуктов сгорания ограничивается увеличением аэродинамического сопротивления пучка, а также условиями предотвращения износа труб частицами уноса. Исходя из этих условий принимают скорость потока продуктов сгорания для поперечно омываемых пучков труб 8-10, а для воздухоподогревателя - примерно 10-14 м/с. [c.131]

Площадь сечения подъемной и опускной шахт в свету F , м , определяют по объемному расходу и допустимой скорости продуктов сгорания на входе в змеевиковые поверхности нагрева [c.138]

Для условий энергетики СССР экономически наивыгоднейшие скорости продуктов сгорания находятся в пределах 10—12 м/с при поперечном смывании поверхностей нагрева. Дпя конвективных змеевиковых котлов Гп.с на входе в котел составляет 1123- 923 К. [c.138]

Четное число витков достигается методом постепенного приближения при варьировании числом змеевиков в поперечном сечении шахты, скоростью продуктов сгорания на входе в газоход w,, и площадью поверхности нагрева секции F . [c.142]

В конвективных змеевиковых поверхностях нагрева скорость продуктов сгорания находится в пределах 8—12 м/с. [c.143]

П-образная компоновка КУ обладает рядом достоинств подвод и отвод газов осуществляются внизу, в районе установки золоуловителей, дымососов проще организовать дробеструйную очистку, которая является достаточно простым методом очистки, сбор дроби производится в нижней части конвективной шахты, в районе невысоких температур в подъемной шахте подбором соответствующей скорости продуктов сгорания можно организовать такое их подъемное движение, которое обеспечит полную грануляцию даже наиболее крупных частиц уноса до поворота потока в опускную шахту. [c.149]

Средняя скорость продуктов сгорания, м/с [c.201]

Средняя скорость продуктов сгорания, м/с п с 273 2 [c.204]

Средняя скорость продуктов сгорания, м/с Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке конвекцией, Вт/(м -К) [22] Суммарная поглощательная способность трехатомных продуктов сгорания, м МПа Оптическая толщина потока [22] [c.209]

Число труб в пакете в горизонтальной плоскости выбирается исходя из скорости продуктов сгорания 6—9 м/с. Ско-))ость эта определяется стремлением, с одной стороны, получить высокие ко- )ффициенты теплоотдачи, а с другой — не допустить чрезмерн010 эолового износа. Коэффициенты теплопередачи при этих условиях составляют обычно несколько десятков Вт/(м -К). Для удобства ремонта и очистки труб от наружных загрязнений экономайзер разделяют на пакеты высотой I — 1,5 м с зазорами ежду ними до 800 мм. [c.151]

В бо.аьшинстве топок, за исключением топок циклонного или вихревого типа, передача теплоты рабочему телу, движущемуся в трубах, осуществляется благодаря лучистому отводу теплоты 01Г высокотемпературных продуктов сгорания к поверхностям экранов. Ввиду малой скорости продуктов сгорания в радиационном газоходе конвективной составляющей теплового потока обычно пренебрегают. Излучательная способность факела в основном определяется составом продуктов сгорания и температурным уровнем процесса горения. Наибольшей излучательной способностью обладает пламя мазутного факела. На начальной стадии процесса горения мазута наблюдается образование большого количества частиц сажи. Обычно такой факел называют светящимся. Наименьшее излучение у факела, состоящего из трехатомных газов СО2 и Н2О, получаемого при сжигании газа. Такой факел называют несветящимся. [c.178]

В регенеративных воздухоподогревателях наивыгоднейшие соотношения скоростей продуктов сгорания и воздуха составляет гУр/гиц == 1,03 -ь 1,06, а живых сечений дымовых газов и воздуха/ г// в = 1,5. С точки зрения получения минимальных отложений золы в узких каналах набивки и сокращения габаритов воздухоподогревателя средние скорости газов принимают от 8 до 10 м1сек. [c.164]

На основании разработок газотурбинных установок большой мощности рассматривается многорегистровая камера сгорания цилиндрической формы. Исходя из условий обеспечения эффективного процесса сжигания горючего (природного газа), выбираются допустимая средняя скорость продуктов сгорания П .с, отношение длины камеры сгорания к ее диаметру LID)k. и предельное значение диаметра. Расчет ведется по состоянию продуктов сгорания (с легкоионизируемой присадкой) на выходе из камеры сгорания. При этом учитывается снижение температуры из-за введения присадки (с помощью поправочного коэффициента, выведенного на основании обработки данных [97]). Стехиометрический коэффициент Кст принимается равным единице, и делается допущение о полном сгорании топлива в пределах камеры сгорания. При расчете теплопередачи через стенку рассматриваются радиационный и конвективный потоки тепла, причем коэффициент теплоотдачи рассчитывается с помощью хорошо зарекомендовавшей себя для камер сгорания формулы [117] [c.119]

Основной особенностью котла типа ПК-39 является компоновка, связанная с низкой скоростью газов, продиктованной в свою очередь высокой абразивностью золы экибастузского угля. При1НЯто выпол1н0ние котла из двух корпусов с двумя конвективными газоходами в каждом корпусе по так называемой Т-образной схеме. Скорость продуктов сгорания в этих газоходах при номинальной нагрузке агрегата не превосходит 7 м1сек. Котел ТПП-il lO также имеет двухкорпусное наполне- [c.57]

Абразивный износ поверхностей нагрева уменьшают главным образом выбором допустимой скорости продуктов сгорания. Однако снижение скорости приводит к ухудшению теплоотдачи и соответствующему росту и удорожанию поверхности нагрева. При малой скорости возникают отложения летучей золы на трубной системе. Для малозольных углей скорость продуктов сгорания принимают 14 м1сек, для многозольных — около 9 м сек. [c.146]

На выбор скорости газового потока сильное влияние оказывают также температурные условия, в которых работает поверхность нагрева. Коэффициент теплоотдачи излучением от продуктов сгорания к поверхности нагрева ал вызывается наличием большого газового объема при высокой температуре. Теплоотдача межтрубным излучением увеличивается с повышением температуры продуктов сгорания и увеличением объема газов. Поэтому для фестона, где температура продуктов сгорания 1 000—1 100° С, объем газов при большом шаге труб достаточно велик. В этих условиях теплоотдача межтрубным излучением составляет заметную величину, и повышение скорости продуктов сгорания за счет уменьшения газового объема нецелесообразно. В области экономайзера и особенно воздухоподогревателя, где из-за низкой температуры газового потока межтрубное излучение малоэффективно, наоборот, более целесообразно трубную систему выполнять с плотным шагом, увеличивая тем самым скорость газового потока и повышая теплоотдачу конвекций. На выбор скорости продуктов сгорания также оказывает влияние зольность топлива. При камерном сжигании твердого топлива с удалением шлака в твердом состоянии, когда через газоходы выносится до 85—90% всей золы топлива, скорость продуктов сгорания ограничивают услогиямц предотвращения золового износа поверхностей нагрева, С учетом всех факторов при поперечном омывании поверхности нагрева допускают скорости примерно до 10 м/сек, а при продольном омывании примерно до 13 м1сек. Жидкое шлакоудаление, а также сжигание газа и мазута допускают некоторое повышение скорости-газового потока. [c.162]

Отложения золы на конвективных поверхностях нагрева образуются на лобовых и тыльных частях труб. Более крупные частицы золы оседают на лобовых частях труб, более мелкие огибают трубы и, попадая в вихревую зону за трубами, оседают на тыльных их частях. Количество отложений на конвективных поверхностях нагрева зависит от геометрических характеристик поверхностей, режимных условий и физических свойств золы. Так, значительные загрязнения образуются при большом диаметре труб, коридорном их расположении, малой скорости продуктов сгорания и мельших размерах частичек золы. [c.196]

ТПП-110, НО ДЛЯ работы на экибастузском угле с удалением шлака в твердом состоянии и сжиганием угольной пыли во встречно расположенных в два яруса круглых горелках. Из-за большой абразивности золы для получения малой скорости продуктов сгорания (6—7 м1сек) конвективные шахты выполнены сдвоенными. С учетом большой единичной мощности парогенератор выполнен двухкорпусным с симметричным расположением пароперегревателей, что позволяет включать его [c.223]

Конвективные поверхности нагрева ВПГ выполнены с поперечным смыванием газов с коридорным расположением труб. Скорости продуктов сгорания составляют для испарительного пучка 40 м сек, пароперегревателя — 25 м1сек, И ступени экономайзера — 20 uj eK и I ступени экономайзера — 16 м1сек. Давление газов в ВПГ равно 4,8 ати. Числа Рейнольдса равны по испарительному конвективному пучку 24 000, по пароперегревателю [c.146]

Стабильная эффективность работы конвективных поверхностей нагрева ВПГ на газотурбинном топливе объясняется высокими скоростями продуктов сгорания в газоходах, обеспечивающими самообдувку поверхностей нагрева при рыхлом характере неорганических загрязнений. Осмотры конвективных поверхностей нагрева подтвердили это предположение. На конвективных поверхностях нагрева и пароперегревателя после длительной работы имелся незначительный рыхлый налет толщиной не более 0,05 мм. [c.148]

Экономайзеры в конвективных змеевиковых КУ размещены в конце тракта продуктов сгорания и являются последним тепловоспринимающим звеном котлов. Поверхности нагрева экономайзеров изготавливают из труб диаметром 32 и толщиной 3 мм, с поперечным ща-гом 5, = 90 мм и продольным = 70 мм. Змеевики располагают перпендикулярно фронту котла. При изготовлении применяют двухплос-костные шбы с подгибкой в горизонтальной плоскости. Два змеевика. образуют секцию, из таких секций собирают блоки с соблюдением определенного расстояния между трубами. Такая компоновка змеевиков в экономайзере обусловлена необходимостью создания требуемой скорости движения воды в них и скорости продуктов сгорания в межтрубном пространстве. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...