Коэффициент потерь давления внутренни

Влияние внутренней необратимости рабочих процессов теплообменного оборудования на энергетическую эффективность ПТУ будем учитывать введением в модель первого уровня допустимых значений коэффициентов потерь давления, априорно найденных по результатам многократного решения задач оптимизации теплообменных агрегатов. [c.158]

С — коэффициент гидравлического сопротивления вн—коэффициент внутренних потерь давления вх — коэффициент потерь давления на входе в поры вых —коэффициент потерь давления на выходе из пор [c.10]

При определении потерь давления по (2-2) следует подставлять не условный диаметр рукава, а расчетный и длину рукава умножать на поправочный коэффициент к, который находят по фафика.м виг диаграммы 2-17 в зависимости от среднего внутреннего давления. [c.73]

При входе в прямую трубу (канал) поток обтекает кромку входного отверстия, но при недостаточно закругленной кромке входного отверстия поток по инерции отрывается вблизи входа рт внутренней поверхности. Этот отрыв потока и вызванное их вихреобразование являются основными источниками потерь давления при входе. Отрыв потока от стенок трубы влечет за собой уменьшение поперечного сечения (сжатие) струи. Для прямого входного отверстия с острой кромкой коэффициент заполнения сечения (коэффициент сжатия) z = F JFq в случае турбулентного течения равен 0,5. [c.114]

При некотором промежуточном значении /./ 0 порядка 1,0 зона отрыва за первым поворотом на 90° не успевает полностью развиться и, замыкаясь у внутренней стенки перед вторым поворотом на 90°, создает для основного потока плавное закругление. При этих условиях второй поворот потока происходит почти без отрыва, а следовательно, с малыми потерями давления. Поэтому общий коэффициент сопротивления такого П-образного колена получается минимальным. [c.269]

В расчетах диффузоров часто используется КПД диффузора Т1д, определяемый отношением действительного увеличения давления в диффузоре к теоретически возможному повышению давления, т. е. т]д== /1ид- Коэффициент восстановления давления в идеальном диффузоре зависит только от геометрических параметров канала, так как внутренние потери отсутствуют и п= в.с [c.270]

Отношение наименьшего диаметра шкива к толщине ремня является важным параметром для обеспечения долговечности. С увеличением отношения Ог/б повышаются передаваемая окружная сила, КПД передачи и долговечность ремня. Окружная сила повышается за счет снижения давления между ремнем и шкивом и увеличения коэффициента трения, КПД — вследствие уменьшения потерь на внутреннее трение от изгиба, долговечность — в результате уменьшения напряжения изгиба. [c.7]

При уменьшении угла раскрытия д длина диффузора увеличивается, а вместе с тем возрастают его (внутренняя поверхность и потери на трение. Коэффициент восстановления давления о д уменьшается кроме того, возрастает конструктивный вес диффузора, зато при малых углах раскрытия не происходит отрыва потока от стенок. [c.110]

Задача VI —15. Определить коэффициент сжатия струи при истечении из большого бака через внутренний цилиндрический насадок с тонкой стенкой, диаметр О которого мал по сравнению с напором Н. Пренебрегать потерями напора и считать, что по стенкам АВ м СЕ вследствие их удаленности от входа в насадок давление распределяется до гидростатическому закону. [c.139]

Если для случая дозвуковой скорости полета потери полного давления при торможении рабочей струи определялись только внутренним сопротивлением диффузора Од, то для случая сверхзвуковой скорости эти потери включают также волновое сопротивление Оп, т. е. определяются произведением коэффициентов сохранения полного давления в прямом скачке и в диффузоре (<1пО ). [c.463]

Указанна. Из-за срыва потока у внутренней стенки а сечении С возникает сжатие потока (коэффициент сжатия е=0,5), вызывающее местное понижение давления. Потерями напора на участке поворота в колене до этого сечения можно пренебрегать. [c.242]

Задача 3.41. В промежуточной активной ступени пар с начальным давлением ро = 2,4 МПа и температурой о = 360°С расширяется до Pi =1,4 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла q> = 0,96, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, окружная скорость на середине лопатки и = 245 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки j32=18°48, тепловая энергия от выходной скорости предыдущей ступени /г = 8 кДж/кг, коэффициент использования энергии выходной скорости fi=l, потери тепловой энергии на трение и вентиляцию /ij, = 2,6 кДж/кг и потери тепловой энергии от утечек hy, = 2,4 кДж/кг. [c.126]

Рассмотрим некоторые экспериментальные стенды, включенные в схему лаборатории МЭИ. Рабочая часть установки для исследования характеристик сопл, на влажном паре методом взвешивания реактивной силы (рис. 2.2) была выполнена с однокомпонентными газодинамическими весами и присоединялась к увлажнителям стенда I (рис. 2.1). Установка предназначалась для проведения физических исследований осесимметричных двухфазных течений и определения коэффициентов тяги, расхода и потерь кинетической энергии. Равноплечий рычаг 2 жесткой конструкции подвешен с помощью упругого шарнира (ленточного креста) в сварном корпусе. На рычага на одинаковом расстоянии от точки опоры размещены два идентичных стакана, связанных с увлажнителем стенда двумя гибкими сильфонами большого внутреннего диаметра. В стаканы устанавливают исследуемые объекты. Кинематическая схема весов позволяет, во-первых, полностью освободить силоизмеритель от измерения побочного усилия, создаваемого перепадом статических давлений на стаканах и, во-вторых, получать характеристики сопл при одном заглушенном стакане и сравнительные характеристики, сли сопла установлены в обоих стаканах. Рычаги 1 и 8 предназначены для присоединения к ним силоизмерителей и индикаторов перемещения рычага 2. Измерение реактивной силы осуществляется компенсационным (нулевым) методом. Рассматриваемая рабочая часть оснащена весами высокого класса точности и другими приборами для пневмометрических и оптических исследований потока. [c.23]

Внутренний и общий коэффициент полезного действия гидростатической машины. На рис. 1.40 приведены данные по внутреннему к. п. д. насоса НД-5. Из графиков следует, что механические и гидравлические потери являются сложной функцией оборотов насоса, давления и производительности. Из рис. 1.40, а следует, что с увеличением оборотов и уменьшением давления падает. [c.73]

Коэффициент объемных потерь имеет обратную зависимость. Общий к. п. д. с увеличением оборотов и уменьшением давления хотя и будет падать, но медленнее, чем внутренний к. п. д. ti . [c.73]

Коэффициенты, применяемые для характеристики аэродинамических качеств диффузоров, приведены в табл. 1-38, а их физический смысл уясняется при рассмотрении процесса течения газа в тепловой диаграмме (рис. 1-50). На рис. poi — давление полного торможения перед диффузором р1 — статическое давление в узком сечении геометрического диффузора р2, рт— статическое и полное давление в выходном сечении Но — теплоперепад, соответствующий кинетической энергии потока во входном сечении Ак — теплоперепад, эквивалентный кинетической энергии в выходном сечении (потери с выходной скоростью) ДА — внутренние потери в диффузоре Ап— увеличению потенциальной энергии в диффу- [c.93]

Под коэффициентами внутреннего сопротивления и здесь и далее подразумевается отношение разности полных давлений на входе и непосредственно на выходе из диффузора к динамическому давлению на входе, не учитывающее дополнительных потерь, которые имели бы место в прямом выходном участке за диффузором вследствие дальнейшего выравнивания профиля скорости, получаемого при протекании среды по диффузору. [c.204]

Коэффициент внутреннего сопротивления полученный как отношение разности пол-"Ь1х давлений на входе и выходе из отвода к динамическому давлению на входе, не учитывает дополнительных потерь, которые [c.259]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

На первых стадиях проектирования проводят статические испытания моделей конструкции и ее отдельных элементов. При этом уточняют методику расчета, обосновывают выбор наиболее рационального варианта и схемы конструкции, например, уточняют коэффициенты местной потери устойчивости панели обшивки сухого подкрепленного отсека, критические напряжения оболочки бака, нагруженного осевой сжимающей силой и внутренним давлением, определяют разрушающие силы в стыковых соединениях и других элементах, плохо поддающихся расчету. [c.288]

Наиболее распространенным примером лазера с модуляцией усиления является TEA (лазер с поперечным возбуждением при атмосферном давлении, см. разд. 6.3.11) СОг-лазер, накачиваемый электрическими импульсами. Выбирая обычную длину резонатора L = м, коэффициент пропускания выходного зеркала 20 % и предполагая, что внутренние потери связаны только с пропусканием зеркала, получаем у ж 0,1 и Те = L/ y л 30 нс. Если считать, что время установления ядерной генерации в десять раз больше Тс, то длительность лазерного импульса должна быть порядка 300 не, что соответствует экспериментальным данным. Наконец, заметим, что в принципе любой лазер может работать в режиме модуляции усиления, если импульс накачки достаточно короткий и интенсивный, как, например, при накачке другим лазером. В качестве примеров упомянем лазеры на красителе с накачкой короткими ( 0,5 не) импульсами азотного лазера, работающего при атмосферном давлении, или полупроводниковые диодные лазеры, накачиваемые очень коротким 0,5 не) импульсом тока. [c.305]

Графики изменения основных параметров рабочих процессов и температуры внутренней стенки по длине трубки оптимального при данной совокупности значений параметров совокупности опг змеевикового парогенерирующего канала приведены на рис. 4.17. Длина трубки такого канала составляет 29,166 м, число витков — 51, а коэффициент потерь давления — 0,9208. Из этого рисунка видно, что змеевиковый модуль является теплонапряжен ным элементом, особенно в зоне поверхностного кипения, где плотность теплового потока достигает 2-10 Вт/м . В этой же зоне коэ( х )ициент теплоотдачи к дифениль-ной смеси характеризуется наибольшими значениями и остается достаточно высоким в области испарения пристенной пленки жидкости. В обеих зонах значения тепловых нагрузок на 50. .. [c.83]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Прямотрубный регенератор собирался из трех концентрических труб с плоскими продольными пластинами, вваренными в образовавшиеся кольцевые каналы. Диаметр регенератора составлял 0,038 м, длина 0,49 м. Жидкая ДФС прокачивалась по внутреннему кольцевому каналу, а пар противотоком — по внешнему. Жидкость в регенераторе нагревалась от 429 до 543 К, а пар охлаждался от 611 до 491 К, потери давления по паровому тракту были 2600 Па. Коэффициент теплоотдачи от парового потока составлял 112, а к жидкости — 195 Вт/(м -К). [c.175]

Гидронасосы характеризуются объемной подачей, давлением, полезной мошностью и полным кпд. Объемная подача - это объем жидкости, подаваемой насосом в единицу времени. Давлением насоса называется приращение механической энергии, полученное каждой единицей массы жидкости, проходящей через насос, т.е. разность удельных энергий жидкости при выходе из насоса и при входе в него. Полезная мощность насоса - мощность, сообщаемая насосом подаваемой рабочей жидкости и определяемая произведением давления насоса и его подачи. Отношение полезной мощности к мощности, потребляемой насосом, называют коэффициентом полезного действия (кпд) насоса. Эта величина характеризует все потери в насосе, складывающиеся из объемных и гидромеханических потерь. Каждая из этих потерь характеризуется соответствующими кпд. Объемный кпд учитывает внутренние пе-ретечки жидкости из полости нагнетания в полость всасывания и наружные утечки из корпуса через зазоры. Механический кпд учитывает потери, возникающие при вращении и взаимном перемещении деталей насоса, гидравлический кпд - потери давления, возникающие при движении по внутренним каналам насоса. Полный кпд насоса равен произведению объемного, гидравлического и механического кпд. [c.37]

Из уравнения (1У-10) следует, что переменными являются только размеры брикета, т. е. доля затрат давления на трение прямо пропорциональна приведенной высоте брикета и обратно пропорциональна его диаметру. Для данной навески прессуемого порошка и размеров прессформы доля вертикального давления, теряемого на трение, есть величина постоянная, пропорциональная приложенному давлению. Потери давления на преодоление сил трения между частицами порошков и стенками прессформы (внешнее трение) могут составлять 60—90% от усилия прессования. Необходимо отметить, что при прессовании определенную роль играет трение между частицами порошка (внутреннее трение), коэффициент которого может в несколько раз превосходить коэффициент внешнего трения. [c.197]

Усилие распора, а следовательно, и усилие сжатия формы приближенно можно определить по произведению давления литья на площади проекций изделия и поверхностей разъема формы. Давление литья р в данном случае понимается как давление на смесь в момент полного заполнения рабочего гнезда формы. Дело в том, что в ходе подачи смеси давление в рабочей полости формы ниже действительного давления на резиновую смесь на величину потерь давления в системе литьевых каналов. Однако толщина слоя резины в литьевых каналах меньше, чем в изделии, и подвул-канизация в них идет быстрее. Поэтому сброс давления в рабочей полости может иногда н не происходить [69]. С другой стороны, поскольку в литьевой камере резиновая смесь имеет температуру, меньшую, чем температура разогретой формы, то смесь будет продолжать нагреваться. Так как разница коэффициентов термического расширения смеси и металла велика, то давление в полости возрастает затем на некоторую величину Ар. Это внутреннее давление в рабочей полости и определяет истинную величину распорного усилия . [c.298]

Потеря давления в трубопроводе пропорциональна, помимо коэффициентов трения, сопротивления и других характеристик трубопровода, квадрату скорости движения среды. Поэтому, если при принятой ранее скорости с потеря давления окажется недопустимой по условиям работы оборудования (котел—турбина) или вызовет повышенный расход энергии на транспорт (насосами питательной воды, конденсата и т. п.), то диаметр трубопровода должен быть соответственно увеличен. При детальных расчетах внутренний диаметр определяется технико-экономическим расчетом стоимости трубопроводов и расхода энерпии на транспорт среды, -изменяю- [c.106]

В практике можно встретить нерегулируемый диффузор с внутренним сжатием, площадь горла которого заранее перерасширена из условия обеспечения запуска при заданном числе Мн полета. Такие диффузоры с учетом потерь давления за счет перерасшире-ния горла и некоторого снижения противодавления по сравнению с расчетным для обеспечения запаса устойчивости работы обладают довольно низкими реальными значениями коэффициента восстановления давления огд, незначительно превышающими значения Од для диффузоров с прямым скачком на входе [6]. [c.65]

Коэффициент скорости ф (значение которого обусловливается потерями напора) для насадка по сравнению с отверстием того же диаметра будет меньше. Во внешнем цилиндрическом насадке С=0,5, а ф=0,82. Таким образом, коэффициент расхода и-=ен=0,82. Отсюда следует, что при одинаковых Н и d расход при истечении через внешний цилиндрический насадок увеличивается в 1,32 раза (р, для отверстия равен 0,62). Это объясняется следующим. Вследствие внутреннего сжатия струи с последующим расширением в области сжатого сечения образуется вакуумметрическое давление, которое оказывает подсасывающее действие, увеличивая расход. Вакуумметрическое давление определяется соотношением /гвак = = 0,75Я, где Н— напор истечения. Из соотношения следует, что насадки могут работать при ограниченном напоре. [c.66]

Задача 3.41. На рисунке изображена система карбюратора двигателя внутреннего сгорания с ускорительным насосом для мгновенного обогащения топливной смеси. При резком открытии дроссельной заслонки 1 поршень 2 ускорительного насоса движется вниз. Под действием давления, возникшего под поршнем, открывается клапан 3 (клапан 4 закрыт) и топливо подается в диффузор карбюратора дополнительно, помимо основной дозирующей системы, состоящей из жиклера 5 и распылителя 6. Определить, во сколько раз увеличится подача топлива в диффузор, если в его горловине давление Рвак = 0,02 МПа расход топлива через основную дозирующую систему Q = 8 см /с диаметр трубопровода ускорительного насоса d = 2 мм коэффициент расхода клапана р = = 0,78 проходное сечение клапана Sk = 0,4 мм скорость движения поршня ускорительного насоса у = 0,1 м/с диаметр поршня D=10 мм высота Л = 20 мм радиальный зазор между поршнем и цилиндром 6 = 0,1 мм вязкость топлива v= 0,01 Ст, его плотность р = 800 кг/м . Потерями напора в трубопроводах пренебречь. Учесть утечки через щелевой зазор между поршнем и цилиндром, считая их соосными. [c.63]

Тепловые аккумуляторы — третий вид аккумуляторов, предложенный Ветчинкиным и Уфимцевым,— представляют собой большие цистерны с прочными и хорошо теплоизолированными стенками. В них находится вода, нагреваемая злектроподогревателями до высокой температуры. Тепловая энергия, запасенная в этих цистернах, может использоваться и для отопительных и для энергетических целей снижая давление, превращая воду в пар, можно потом заставлять ее работать в паровых машинах или турбинах. По расчетам авторов предложения, тепловые аккумуляторы могут оказаться в некоторых случаях в 300—500 раз экономичнее, чем электрические той же емкости. Общим недостатком всех этих проектов аккумуляторов является, кроме их громоздкости, необходимости держать в резерве крупные мощности дублирующих двигателей другого типа, которые простаивают во время работы ветродвигателя, и их сравнительно невысокий коэффициент полезного действия. Поднятая в водохранилище вода будет испаряться, не говоря уж о том, что часть энергии потеряется при работе насосной и гидротурбинной установок. Коэффициент полезного действия гидроаккумулятора составляет всего 40—50 процентов, а резервной станции с двигателем внутреннего сгорания, работающим на водороде в качестве горючего, вряд ли превзойдет 35 процентов. Еще ниже будет коэффициент полезного действия станции с паровой машиной или турбиной, не говоря уже о потерях тепла при хранении горячей воды в цистернах— теплоаккумуляторах. Ни одно из рассмотренных устройств при практическом исполнении не сможет, видимо, превратить в электрическую энергию свыше 50 процентов от затраченной. [c.213]

При еш,е большем прикрытии дросселя повышение противодавления начинает передаваться по дозвуковому потоку к системе скачков уплотнения и приводит к появлению (перемещению) головной волны перед плоскостью входа. Воздухозаборник переходит на докритические режимы работы. Головная волна по лмере увеличения степени дросселирования начинает отходить от плоскости входа, перемещаясь навстречу набегающему потоку (из положения 3 в положение 4). Следовательно, начинает снижаться расход воздуха через воздухозаборник. При этом уменьшается площадь Fh входящей струи тока, а следовательно, и коэффициент расхода ф. Коэффициент же лобового сопротивления начинает возрастать, что обусловлено появлением (или увеличением) дополнительного сопротивления из-за снижения коэффициента расхода и возрастанием сопротивления обечайки, так как на ее внешнюю поверхность начинает действовать более высокое давление за головной волной. Коэфффициент Овх при переходе на докритические режимы изменяется мало. Он вначале обычно несколько увеличивается, так как с уменьшением расхода воздуха через воздухозаборник снижаются скорости воздуха в его внутреннем канале и потери от трения. Но при дальнейшем дросселировании головная волна удаляется от плоскости входа настолько значительно, что начинает разрушать систему косых скачков и коэффициент ствх может начать снижаться. [c.283]

Здесь т1др=Яа / а — коэффициент дросселирования пара в стопорных и регулирующих клапанах турбины при номинальной нагрузке турбины теплоперепад пара после дросселирования Нз и Т1др определяются из условия р о= 0,95ро, где ро и р о —давление пара перед клапанами и после них r oi=Hi/H — внутренний относительный КПД проточной части турбины с учетом потерь с выходной скоростью пара последней ступени. [c.17]

При помощи метода Рэлея — Ритца исследуются свободные изгибные колебания и упругая устойчивость кольцевых пластинок при действии равномерно распределенной внутренней растйгивающей силы причем в качестве функций, аппроксимирующих колебания пластинок для восьми различных типов граничных условий, например защемления, шарнирного опи-рания и свободного края, используются простые полиномы. Установлено, что критическая форма устойчивости для пластинок при действии внутреннего растяжения никогда не соответствует осесимметричной форме и пластинка всегда изгибается вначале с конечным числом окружных волн. Число окружных волн, образующихся в результате потери устойчивости, увеличивается с увеличением величины коэффициента, характеризующего размеры выреза, а также с увеличением величин геометрических констант на краях (как для пластинок, нагруженных внешним сжимающим давлением). Для характерных значений коэффициента интенсивности нагружения, равного отношению текущего значения нагрузки к критическому при потере устойчивости, получены точные значения собственных частот колебаний при различных значениях размеров вырезов, сочетаний граничных условий и для широкой области изменения числа окружных волн. Формы потери устойчивости и значения основной собственной часто.ты колебаний нагруженных пластинок зависели в каждом случае от граничных условий так же, как и от значения коэффициента, характеризующего интенсивность нагружения. Было обнаружено, что условное предположение для кольцевых пластинок при действии внутренних сил о том, что растягивающие (сжимающие) силы в плоскости пластинки увеличивают (уменьшают) собственную частоту колебаний, является справедливым только для осесимметричной формы. С увеличением порядка осесимметричной формы колебаний проявляется противоположная тенденция в поведении пластинки в том смысле, что собственная частота колебаний пластинки при действии внутреннего растяжения (сжатия) возрастает (падает) с увеличением величины нагрузки. [c.30]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...