Диффузор нерегулируемый

В качестве исследуемой конструкции были выбраны сопла Вентури с регулируемым криз ическим сечением (рис. 8.20) и нерегулируемым критическим сечением (см. рис. 5.1). Сопла Вентури были выполнены с углами расширения диффузора (р = 1 5 10°, угол сужения конфузора во всех соплах был равен 20°. В регулируемых соплах дроссельная игла имела угол сужения 10°. Диаметр критического сечения всех сопел был равен 5 мм. Материал сопел - сталь 3. Внутренняя поверхность каждого сопла была полирована. Сопла имели отверстия на выходе диффузора с углом расширения 5 и 10° площадью, равной восьми площадям критического сечения. При этом длина диффузора с углом расширения Г была равна длине диффузора с углом расширения 10°. [c.202]

В результате экспериментов было выяснено, что наилучшими характеристиками по поддержанию кавитационного режима течения, не разрушаясь от действия кавитации, при давлениях нагнетания жидкости от 0,25 до 3,0 МПа и изменениях давления на выходе сопла от атмосферного до давления 0,8 P обладают сопла, имеющие диффузор с углом расширения 10°, с регулируемым и нерегулируемым критическим сечением (рис. 8.21). [c.205]

До сих пор мы рассматривали сверхзвуковые диффузоры, работающие на основном, расчетном значении скорости набегающего потока. При отклонении от расчетного режима форма системы скачков изменяется, в связи с чем некоторые из заданных условий нарушаются. В частности, в нерегулируемом диффузоре с внешним сжатием при уменьшении числа Маха набегающего потока скачки уплотнения становятся более крутыми (рис. 8.48) [c.476]

Рис, 8.58. Характеристики нерегулируемого входного сверхзвукового диффузора [c.487]

Рис. 8.59. Дроссельная характеристика нерегулируемого сверхзвукового диффузора

Вентилятор двигателя Адур двухступенчатый, без ВНА, приводимый одноступенчатой турбиной вентилятора. Ротор и рабочие лопатки первой ступени выполнены из титанового сплава, а второй ступени—-из алюминиевого сплава. Вентилятор рассчитан на обеспечение стойкости против ударов при попадании посторонних предметов. Компрессор двигателя — пятиступенчатый, нерегулируемый, приводится одноступенчатой охлаждаемой турбиной компрессора и выполнен в основном из титановых сплавов. Вентилятор и компрессор могут работать при значительном искажении потока воздуха на входе, что очень важно для маневренных военных самолетов. Камера сгорания — кольцевая, небольшой длины, с восемнадцатью топливными форсунками и двумя дополнительными форсунками для запуска. Перед форсажной камерой потоки газа и воздуха частично смешиваются, после чего проходят через диффузор, предназначенный для придания потоку скорости, обеспечивающей эффективное горение в форсажной камере на всех режимах полета. [c.120]

В настоящей работе приведены результаты исследования свойств газовых эжекторов со сверхзвуковым диффузором, имеющим горловину. В частности, рассматриваются условия реализации расчетной схемы течения и свойства дроссельных характеристик и дается оценка повышения эффективности эжектора с нерегулируемыми проходными сечениями путем замены расширяющегося диффузора диффузором, имеющим горловину. [c.237]

ЭЖЕКТОР С НЕРЕГУЛИРУЕМЫМ СВЕРХЗВУКОВЫМ ДИФФУЗОРОМ, [c.246]

Однорежимные двигатели, предназначаемые для полета с постоянной скоростью на одной высоте, целесообразно снабжать оптимальным диффузором и нерегулируемым соплом, рассчитанными на крейсерскую скорость полета при этой скорости его параметры совпадают с параметрами полностью регулируемого двигателя. [c.344]

При отклонениях числа Мн полета или противодавления за диффузором от соответствующих расчетных значений режим работы нерегулируемого диффузора с внутренним сжатием изменится следующим образом. [c.63]

В настоящее время известна схема диффузора с внутренним сжатием и с нерегулируемой геометрией, устойчивые запуск и работа которого обеспечиваются за счет перфораций в стенках его сужающейся части. Это так называемый диффузор с перфорированными стенками [2]. Отверстия перфорированной стенки работают как автоматические клапаны, пропуская большие расходы газа до установления сверхзвукового потока на входе и малые расходы после того, как скачок уплотнения войдет внутрь диффузора Коэффициент восстановления такого диффузора больше, чем у обычного сужающегося — расширяющегося диффузора. Однако и внешнее сопротивление диффузора с перфорированными стенками также больше, чем у обычного диффузора вследствие выброса части внутреннего потока через отверстия во внешний поток. [c.65]

В табл. 2. 1 приведены расчетные предельные (из условия отрыва ламинарного пограничного слоя) значения коэффициентов восстановления давления сгд для нерегулируемых диффузоров с прямым скачком на входе, с внутренним сжатием и с перфорированными стенками в зависимости от числа Мн потока [2], [c.65]

Рис. 2. 16. Дроссельные характеристики нерегулируемого диффузора

При рассмотрении характеристик нерегулируемого диффузора не было учтено влияние на них условия равенства пропускных способностей диффузора и двигателя. Соблюдение этого условия может явиться дополнительной причиной снижения эффективности диффузора и двигателя в целом. [c.80]

Анализ характеристик нерегулируемых диффузоров показывает, что эффективность его неизбежно ниже теоретически возможной, достигаемой при оптимальных условиях работы диффузора, вследствие снижения коэффициента 0д и возрастания внешнего сопро- [c.80]

Рис. 2. 17. Зависимость 0д и Сх доп нерегулируемых диффузоров от ср для различных Мн

Рис. 2. 18. Зависимость ад нерегулируемого диффузора от относительной площади горла и Мн

В ракетно-прямоточных двигателях с нерегулируемыми входными сечениями с уменьшением скорости полета летательного аппарата до величины, меньше расчетной, углы наклона скачков в диффузоре становятся больше расчетных и скачки уплотнения переме-ш аются ко входу диффузора, а иногда и выходят из него. При этом часть потока воздуха направляется мимо входного отверстия двигателя. Расход воздуха уменьшается, увеличивая волновое сопротивление диффузора и уменьшая тягу двигателя. С увеличением скорости полета выше расчетной углы наклона скачков уплотнения делаются меньше расчетных, тогда скачки проникают внутрь диффузора и расход воздуха остается максимально возможным. [c.318]

Рассмотрим систему автоматического регулирования РПД, работающего на жидком топливе и имеющего нерегулируемый диффузор. Как известно [1], [8], при различных режимах полета летательного аппарата [Мц = Мн(0] изменяются коэффициенты. восстановления давления в диффузоре ог и расхода фд, что приводит к изменению эффективной тяги РПД. С целью получения максимально возможной эффективной тяги двигателя, которая соответствует [c.353]

В плитах типа Электа горелка духовки составлена из двух пластин. Эти пластины отштампованы так, что по центру созданы каналы-диффузоры, оканчивающиеся на периферии рядом продолговатых отверстий, через которые в духовку и поступает газовоздушная смесь. У сопла тоже составленный из двух отштампованных вогнутостей инжектор с парой нерегулируемых по сечению щелей для доступа первичного воздуха. Инжектор переходит в удлиненный конфузор. [c.325]

Второе условие (одСадопт) предопределяется тем, что при Мн > Мнр плотность газа в критическом сечении выше, чем на расчетном режиме (несмотря на рост потерь, полное давление за системой скачков при увеличении скорости возрастает). Из-за этого горло D) нерегулируемого диффузора при Ма > Мнр оказывается перерасширенным и скорость в нем получается выше критической. Но тогда за горлом происходит дальнейшее ускорение сверхзвукового потока, что приводит к повышенной интенсивности прямого скачка EF, замыкающего сверхзвуковую зону (величина Он уменьшается вследствие роста значения числа Маха Mm-i перед прямым скачком). [c.483]

I — главный жиклер, 2 — поплавок, 3 — корпус поплавковой камеры, 4 — игольчатый клапан, 5 — сетчатый фильтр, 6 — балансировочный канал. 7 — жиклер холостого хода, 8 — воздушный жиклер главного дозирующего устройства. 9 — распылитель. /О—малый диффузор, // — большой диффузор, /2 — нагнетательный клапан, /3 — полый винт. /4 — распылитель ускорительного насоса, /5 — отверстие в воздуи1ной заслонке, /б— воздушная заслонка. /7 — предохранительный клапан. /5 —воздушный патрубок, 9 — клапан экономайзера. — толкатель клапана экономайзера, 27 — шток клапана экономайзера. 22 — планка, 23 — шток поршня ускорительного насоса, 24 тяга, 25 —поршень, 2 — обратный клапан, 27 — серьга, 25 — рычаг дроссельных заслонок. 2Р — жиклер полной мощности. 30 — дроссельная заслонка, 3/— винты регулировки холостого хода. 32 — регулируемое отверстие системы холостого хода, 33 — нерегулируемое отверстие. 3 —фланец крепления карбюратора к впускному [c.69]

Основная подача газа в смесительную камеру осуществляется через открытый клапан и две форсунки, расположенные в диффузоре. На холостом ходу газ подается в смесительную камеру через два регулируемых отверстия, расположенных ниже дроссельной заслонки, и два нерегулируемых отверстия прямоугольной формы, корректирующих переход от малых к средним нагрузкам. Эти отверс- [c.97]

К работе исследуются общие свойства газовых эжекторои с цилиндрической камерой смешения и диффузором, имеющим горловину. В частности, рассмотрены условия реализации расчетной схемы течеиия, свойства дроссельных характеристик и дана оценка повышения эффективности эжектора с нерегулируемыми проходными сечениями путем замены расширяющегося диффузора диффузором, имеющим горловину. В приложениях к работе дан метод расчета дроссельных характеристик эжектора при отрицательных значени<(х коэффициента эжекции, а также упрощенный метод расчета оптимального эжектора. [c.235]

На фиг. 13 приведены предельные значения степени сжатия оптимального двухструйного эжектора с цилиндрической камерой смешения и нерегулируемым сверхзвуковым диффузором, имеющим горловину, выход на расчетный режим которого осуществляется путем повышения перепада давлений до максимального значения. Сравнение фиг. 13 с фи . 12 показывает, что изменение перепада давления позволяет заметно повысить степень сжатия эжектора на некорорых режимах. Для наглядности на фиг. 14 приведены построенные с помощью кривых фиг. 2 и 13 кривые изменения отношения предельных значений степени сжатия эжектора, полученные в случае реализации расчетной схемы течения при о = (б, ) и при 0 = 0р(в") в зависимости от коэффициента эжекции для ряда значений а. [c.250]

При увеличении скорости полета коэффициент восстановления давления в диффузоре од будет уменьшаться и станет ниже, чем у двигателя, рассчитанного на максимальное восстановление давления. Все-таки тяга двигателя бьюает достаточной для преодоления лобового сопротивления аппарата, а удельная тяга оказывается в несколько раз выше, чем у ЖРД. По этой причине применение нерегулируемых СПВРД в некоторых случаях целесообразнее, чем ЖРД. Применение регулируемых сопел может увеличить тягу и экономичность двигателя более чем на 25 Vo. Однако на летательных аппаратах разового действия с небольшой дальностью полета подобный рост экономичности не может оправдать усложнения конструкции и увеличения веса, неизбежных при установке регулируемого сопла. Поэтому на самоускоряющихся снарядах предназначаемых для полета на малые и средние расстояния, может оказаться более целесообразным применение нерегулируемых СПВРД с суженным диффузором и неизменным соплом с большим раскрытием (см. фиг. 178,г). [c.344]

Важнейшие детали системы - винт количества 8 с дозирующей иглой специального профиля и кольцевой распылитель 9, не спучайно похожий на диффузор. В щели между его внутренней поверхностью и игпой воздух движется с высокой скоростью, а значит, здесь возникает разрежение. И через радиальные отверстия распылителя сюда всасывается и очень хорошо распыляется, смешиваясь с воздухом, топливно-воздушная эмупьсия, поступающая по каналам В. Один из них можно "зарегулировать" винтом качества 6 со своей дозирующей иглой, другой (байпасный) — нерегулируемый, расход эмульсии через него ограничен жиклером 7. [c.68]

В практике можно встретить нерегулируемый диффузор с внутренним сжатием, площадь горла которого заранее перерасширена из условия обеспечения запуска при заданном числе Мн полета. Такие диффузоры с учетом потерь давления за счет перерасшире-ния горла и некоторого снижения противодавления по сравнению с расчетным для обеспечения запаса устойчивости работы обладают довольно низкими реальными значениями коэффициента восстановления давления огд, незначительно превышающими значения Од для диффузоров с прямым скачком на входе [6]. [c.65]

Для обеспечения запуска и работы нерегулируемого диффузора без головной волны на входе В заданном широком диапазоне скоростей полета, охватывающем и скорости, меньшие расчетной, площадь горла Рщ выбирается несколько больше той, которая потребна для осуществления расчетного режима течения при Мн.р. Площадь горла в этом случае рассчитывается при минимальном значении числа Мншт в заданном диапазоне скоростей полета, а не при Мн.р — по формуле [c.69]

Рассмотрим вначале характеристики нерегулируемых много-скачковых диффузоров. Под характеристиками таких диффузоров принято понимать зависимость основных его коэффициентов (од, ф и Схлоп) от изменения параметров, определяющих режим работы нерегулируемого диффузора числа Мн полета и величины противодавления на выходе, создаваемого двигателем в полете или дросселирующим устройством при испытаниях. [c.78]

На рис. 2. 16 изображены дроссельные характеристики нерегулируемого диффузора для расчетного числа Мн.р полета в зависимости от 9(Яд). При уменьшении приведенной плотности <7( ,д), что соответствует повышению противодавления за счет уменьшения Рщ, в некоторой области до [ ( д)]кр работы диффузора, называемой закритической, коэффициент 0д увеличивается, а коэффициенты ф и Схдоп не изменяются. Увеличение коэффициента Од объясняется тем, что с увеличением противодавления замыкающий скачок уплотнения в расширяющейся части внутреннего канала [c.78]

Зависимость коэффициента 0д нерегулируемого диффузора относительной площади горла / т/ вк=/т при различных числах Р я полета показана на рис. 2.18. Наличие оптимального значения т/гвх с точки зрения 0д для каждого Мн объясняется действием тех же факторов, какие были указаны при объяснении характера изменения кривой СТд на рис. 2. 16. Влияние Рт1Рвх на коэффициент расхода аналогично зависимости ф от д Хд). [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...