Коэффициент заполнения сечения

В случае утолщения входной кромки трубопровода от 0 до б = = б/П,( — 0,05 интенсивность отрыва потока от стенок заметно уменьшается и коэффициент заполнения сечения увеличивается ( с = 0,6). [c.22]

Принимая для струйки, выходящей из отверстия решетки, коэффициент заполнения сечения (контракции) ас 0,65 и коэффициент скорости фск = 0,95, получим согласно формулам (1.23) и (1.24) для наиболее узкого сечения общей струи (х/ ЛГк 0,7 х= = = 140 мм) при ( - 0,38 следующие значения относительных скоростей шах/и р = [c.217]

Tjj — коэффициент заполнения сечения т] , — коэффициент выравнивания скоростей tik — конструктивный коэффициент. [c.63]

Т ратура Термодинамическая температура торможения потока К е = сж/ о Коэффициент заполнения сечения (коэффициент сжа- [c.8]

При входе в прямую трубу (канал) поток обтекает кромку входного отверстия, но при недостаточно закругленной кромке входного отверстия поток по инерции отрывается вблизи входа рт внутренней поверхности. Этот отрыв потока и вызванное их вихреобразование являются основными источниками потерь давления при входе. Отрыв потока от стенок трубы влечет за собой уменьшение поперечного сечения (сжатие) струи. Для прямого входного отверстия с острой кромкой коэффициент заполнения сечения (коэффициент сжатия) z = F JFq в случае турбулентного течения равен 0,5. [c.114]

Ф — коэффициент заполнения сечения желоба (табл. 34) [c.247]

Винтовой питатель (фиг. 160, а) представляет собой короткий винтовой конвейер и применяется для подачи хорошо сыпучих пылевидных, порошкообразных, мелкокусковых насыпных грузов (угля, глины, цемента и т. п.) производительностью до 30 м час. Питатели делаются, как правило, со сплошным винтом и характеризуются малым шагом винта (0,81)) часто применяются двухоборотные винты. Малая длина (обычно 1-ь2 м, редко 3 м) питателя позволяет применять винты только на концевых подшипниках, без промежуточных подвесных опор. В связи с этим коэффициент заполнения сечения желоба повышается до Ч = 0,8. [c.309]

Выбираем скорость движения конвейера V = 0,5 м/сек высоту бортов к принимаем 180 мм коэффициент заполнения сечения желоба г] = 0,75. [c.255]

С — коэффициент заполнения сечения по высоте борта настила (принимается С = 0,65). [c.218]

X = - — коэффициент заполнения сечения спирали [c.349]

Транспортирующие трубы с винтовой спиралью могут быть установлены горизонтально или с небольшим наклоном вверх или вниз. Разновидностью конструкций этого типа являются трубы без спирали, устанавливаемые всегда с наклоном вниз по направлению движения груза и используемые в качестве технологических агрегатов для обжига, сушки, смешивания различных материалов. Транспортирующие трубы отличаются сравнительной простотой и надежностью конструкции и возможностью создания герметичности процесса транспортировки. Однако они имеют большую собственную массу, габариты и высокий расход энергии. Шаг винтовой линии обычно принимается равным половине внутреннего диаметра трубы, а коэффициент заполнения сечения трубы с учетом снижения производительности при расположении трубы с уклоном вверх - по следующим рекомендациям [c.237]

По заданной расчетной производительности определяют внутренний диаметр трубы конвейера и округляют его до ближайшего стандартного размера. Коэффициент заполнения сечения трубы с учетом объема, занимаемого цепью и скребками, принимают равным 0,8 —0,9. Скорость движения скребков выбирают в пределах 0,1 — 0,4 м/с. [c.199]

Жилы токопроводящие круглой формы для кабелей с изоляцией из вулканизованного полиэтилена изготовляются однопроволочными или многопроволочными уплотненными. Уплотнение токопроводящих жил для этих кабелей осуществляется не только с целью повышения коэффициента заполнения сечения, но и для исключения проникновения полиэтилена внутрь жилы при вулканизации. Так как вулканизация полиэтиленовой изоляции производится при температурах 180—200°С и давлении 1 —1,6 МПа, то полиэтилен может проникать между проволок внешнего повива, что приводит к деформации изоляции. [c.15]

Здесь 8 = З /Ркам — коэффициент заполнения сечения камеры кам топливом. [c.152]

Рис. 10.10. Зависимость производительности шнекового исполнительного органа по отбитому Qтp и циркулирующему углю Qц в функции коэффициента заполнения сечения шнека

Чтобы обеспечить заполнение сечения на выходе жидкостью (воздухом) такого насадка, его длина должна быть не менее трех диаметров. Картина явления здесь аналогична входу в трубу (рис. 135, б). Заштрихованная вихревая зона является источником существенных местных потерь энергии, вследствие чего коэффициент скорости ф (определенный по скорости на выходе) оказывается значительно меньшим 1. Если принять коэффициент сопротивления, как при входе в трубу, = 0,5 и коэффициент Кориолиса на выходе 2 = 1. по формуле (274) получим [c.240]

Степень заполнения сопла (коэффициент живого сечения сопла) равен [c.239]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Коэффициент заполнения сечения иоклзывает отношение площади полезного проходного сечения к общему сечению и определяется по формуле [c.64]

При перемещении насыпного груза по желобу или по трубе (фиг. 6, б) площадь поперечного сечения слоя груза будет, как правило, меньше поперечного сечения желоба Р ,так как желоб обычно неполностью заполняется грузом во избежание застопоре-ния рабочего элемента машины и просыпи груза. Отношение между площадями сечений груза в желобе Р и желоба Р называется коэффициентом заполнения сечения жел,оба [c.24]

Учитывая, что скорость транспорти-где X - коэффициент заполнения сечения же- рования [c.297]

Более сложным является определение Г(ф) при проявлении эрозионного эффекта в начальный период работы РДТТ с высоким коэффициентом заполнения сечения камеры топливом и при большой длине заряда. [c.226]

Заполнение сечения шнека зависит от разности диаметров нека и ступицы. Особенно оно возрастает для шнеков с диа-етром менее 800 мм. Увеличение заполнения шнека приводит росту коэффициента циркуляции. Значения ij и ц сущест- нно зависят от скорости подачи комбайна, особенно при шне-IX малого диаметра. Так, например, увеличение скорости по-зчи комбайна со шнеками 630 мм с 0,025 до 0,05 м/с приводит возрастанию коэффициента заполнения сечения с 0,22 до 0,63 коэффициента циркуляции с 1,8 до 2,6. Эти зависимости иден-1ЧНЫ и имеют гиперболический характер. [c.185]

Площадь сечения стержня с учетом изоляции 6 = SJk , где /г, 0,9 — коэффициент заполнения, учитывающий межлисто- [c.282]

Исследования показали, что оребрение кольцевыми ребрами не имеет существенных преимуществ перед оребрением, осуществленном в парогенераторах станции Чапел-Кросс. Поэтому при проектировании последующей станции Хинкли-Пойнт было решено возвратиться к оребрению отдельными шипами, но несколько иной конфигурации. Были применены широкие суживающиеся кверху двояковыпуклые в поперечном сечении ребра. Использование труб, оребренных в шахматном порядке такими шипами, и улучшение компоновки труб в пучках позволило повысить паропроизводительность в три раза по сравнению с иаро-производительностью парогенераторов станции Колдер-Холл при увеличении диаметра корпуса всего на 25% и длины на 20%. Коэффициент заполнения поперечного сечения парогенератора составил 80% по сравнению с 50% для парогенераторов станции Колдер-Холл. [c.98]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент заполнения сечения : [c.22] [c.29] [c.155] [c.249] [c.295] [c.295] [c.258] [c.253] [c.349] [c.96] [c.270] [c.338] [c.235] [c.391] [c.474] [c.227] [c.202] [c.460] [c.23] [c.102] [c.222] [c.204] [c.282] [c.195] [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...