Дросселирование пара, коэффициент

Дросселирование пара, коэффициент 31 [c.396]

В отличие от холодильного коэффициента обратного цикла Карно, зависящего только от температур и Т , холодильный коэффициент цикла с дросселированием пара зависит дополнительно от свойств хладагента. Так как = г I — х ), то увеличение [c.135]

Таким образом, относительный внутренний КПД турбины с дроссельным парораспределением зависит от двух показателей от степени совершенства работы проточной части при изменяющемся в результате дросселирования располагаемом теплоперепаде ) и от коэффициента дросселирования 7др. Коэффициент дросселирования Удр не зависит от качества проточной части турбины и определяется только относительным расходом пара, протекающего через турбину, и его параметрами. [c.179]

Регулирование посредством изменения перепада давления пара и жидкости может осуществляться на любом температурном уровне как для криогенных, так и для высокотемпературных тепловых труб. Схема тепловой трубы, в которой используется" принцип регулирования термического сопротивления посредством дросселирования пара, изображена на рис. 5.1 (схема 2.1). Пар из зоны испарения в зону конденсации может пройти только через отверстие, закрываемое клапаном. Открытие и закрытие клапана осуществляется при перемещении штока вследствие изменения объема жидкости, имеющей большой температурный коэффициент объемного расширения. На рис. 5.1 (схема 2.2) представлена другая конструкция, в которой для регулирования термического-сопротивления используется осушение канавочной капиллярной структуры. При уменьшении температуры греющего тела ниже определенного значения клапан закрывает отверстие для прохода пара, перепад давления между испарительной и конденсаторной частями увеличивается, что приводит к осушению канавочной капиллярной структуры в испарительной части, уменьшению теплоподвода к ней, открытию клапана и т. п. [c.130]

Из точки 1 жидкость при температуре и соответствующем давлении насыщения направляется к дроссельному вентилю 3, где происходит процесс дросселирования (процесс 1-2). Из дроссельного вентиля выходит влажный пар. Поступая затем в испаритель 4, влажный пар воспринимает теплоту и содержащаяся в нем жидкость испаряется (процесс 2-5). Из испарителя пар направ--ляется снова в компрессор. Холодильный коэффициент этой установки равен [c.182]

Следовательно, а >0, т. е. температурный эффект дросселирования в критической точке имеет для всех веществ положительное значение, равное обратной величине углового коэффициента кривой упругости насыщенного пара при критической температуре. Другими словами, адиабатическое дросселирование вещества в критической точке и вблизи нее приводит к понижению температуры. [c.175]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

Для турбины с промежуточным перегревом пара термический к. п. д. цикла при частичных расходах пара также может быть определен по формуле (Vni.ll), коэффициент дросселирования в которой, как следует из уравнения (Vin.8), равен [c.134]

При расчетах дросселирования температура пара на выходе принимается одинаковой, т. е. р з=1,0. В этом случае коэффициент гидравлической разверки после дросселирования равен [c.70]

Из таблицы следует, что коэффициент возврата тепла оказывает заметное влияние на потери активного тепла вследствие дросселирования при режиме с расходом пара 0,75 от расчетного, понижая эту потерю примерно на 38,94%. При режиме с меньшим расходом пара это влияние заметно падает и составляет для режима с расходом пара 0,5 от расчетного 28,45% и для режима 0,25 от расчетного — 16,15 %. [c.181]

Фиг. Н-30. Коэффициент дросселирования при дроссельном парораспределении в зависимости от относительного расхода пара.

Для турбин с начальными параметрами пара Ро = 12,7 МПа и /д = 565 °С на рис. 3.34 приведены зависимости коэффициентов дросселирования от относительного расхода пара и противодавления. [c.267]

Рассмотрим работу паровой компрессионной холодильной установки, схема которой приведена на рис. 194. Компрессор 3 всасывает при постоянном давлении из испарителя 2, представляющего собой теплообменник, расположенный в охлаждаемом пространстве, влажный пар хладагента с коэффициентом сухости, близким к единице. В дальнейшем этот пар почти адиабатно сжимается. Благодаря этому рабочее тело перегревается и в таком состоянии, т. е. при повышенном давлении и температуре, направляется в конденсатор 4, где перегретый хладагент превращается в жидкость, для чего необходимо отводить от него теплоту перегрева и теплоту парообразования. Это достигается пропусканием через конденсатор воды (в некоторых установках применяют воздушное охлаждение). Таким образом, в конденсаторе получается жидкий хладагент при повышенном давлении и температуре насыщения, соответствующей этому давлению. После выхода из конденсатора жидкий хладагент проходит через дроссель 1 в испаритель 2. При этом происходит частичное испарение с образованием смеси пара и жидкости с коэффициентом сухости, значительно меньшим единицы, и температурой более низкой, чем при выходе из конденсатора. Охлаждение хладагента до температуры более низкой, чем у охлаждаемого пространства при его протекании через вентиль, основано на дросселировании рабочего тела. [c.261]

Изменение температуры реальных газов и паров в процессе дросселирования было установлено опытами Джоуля и Томсона. Коэффициент ос = [c.99]

При сопловом парораспределении, где средний коэффициент дросселирования зависит от расходов пара через отдельные клапаны, его определение затруднительно. [c.23]

Определение влажности пара методом дросселирования осуществляется по пробе пара для определения же коэффициентов выноса необходима проба не только пара, но и воды. [c.27]

Птр-э — к. п. д., учитывающий потери при трансформации и транспорте электроэнергии т]др — коэффициент дросселирования, учитывающий потерю давления при транспорте пара приводной турбины [c.128]

Здесь т1др=Яа / а — коэффициент дросселирования пара в стопорных и регулирующих клапанах турбины при номинальной нагрузке турбины теплоперепад пара после дросселирования Нз и Т1др определяются из условия р о= 0,95ро, где ро и р о —давление пара перед клапанами и после них r oi=Hi/H — внутренний относительный КПД проточной части турбины с учетом потерь с выходной скоростью пара последней ступени. [c.17]

Отказ от применения дросселирования для определения влажности пара и переход к использованию для этой цели коэффициентов выноса, определенных аналитически, существенно повысил точность проведения сепарационных исследований и позволил сделать некоторые важные для практики выводы, например об отсутствии остаточной влажности пара. Так, использование для определения влажности пара коэффициентов выноса С1-иона, определенных аналитически, и конденсация всего пара позволили нам (фиг. 2-22) проследить зависимость влажности пара от нагрузки для весьма малых значений последней и подтвердить высказанное Г. Н. Кружилиным положение о зависимости влажности пара от нагрузки во всем интервале изменений последней. [c.28]

Таким образом, при дроссельном парораспределении кпд rjoi можно представить как произведение двух коэффициентов. Коэффициент удр показывает, какую долю исходного от располагаемого теплоперепада Ноо составляет располагаемый теплоперепад. Но-, для проточной части при дросселировании пара регулирующим клапаном. Коэффициент дросселирования не зависит от конструкции проточной части турбины и определяется только зависимостью между относительным количеством протекающего через нее пара и его параметрами. Коэффициент полезного действия I lo/ представляет собой отношение использованного теплоперепада к располагаемому теплоперепаду проточной части и показывает степень совершенства работы проточной части турбины при изменяющемся в результате дросселирования теплоперепаде. [c.78]

По условиям устойчивости (13.9), (13.11), (13.21) и (2.7) коэффициент при AV ъ этой формуле положительный, поэтому при расширении всегда АТ<0. Этот эффект используется для охлаждения газов. Чтобы процесс расширения происходил адиабатически, необходимо проводить его быстро, но при этом не приходится рассчитывать на равновесность. На практике применяют необратимое расширение (дросселирование) газов. Работа такого процесса всегда меньше, чем обратимого (см. (8.11)), однако он более удобен технически. Для получения предельно низких температур используют несколько каскадов охлаждения охлажденный за счет дросселирования газ или образовавшийся конденсант служат для охлаждения газа, дросселируемого в следующем цикле процесса, и т. д. Самым низкотемпературным газом из всех известных являются пары изотопа Не . Их откачкой из пространства, содержащего жидкий Не , была достигнута температура —0,3 К- [c.162]

В холодильной установке, предназначенной для получения сжиженного воздуха, сначала происходит егс сжатие от давления до давления р (рис. 12.13). Затем с помощью вспомогательного хладагента температура газа понижается до уровня Та = 7 i и в противоточном теплооб меннике в процессе 2-3 воздух охлаждается до еще более низкого уровня, соответствующего температуре ТПосл< дросселирования газа в процессе 3-4 получается двухфазнаг смесь. Жидкая фаза отделяется, а влажный пар в процесс< 4-5 становится сухим за счет подвода некоторого количест ва теплоты от охлаждаемых тел. Сухой насыщеннРзШ возду> снова подогревается в процессе 5-1 до уровня и в перегретом состоянии возвращается в компрессор. Приняв параметры воздуха в окружающей среде равными =293 1< и Pi = 0,1 МПа, а конечное давление сжатия р = = 40,5 МПа, определить холодильную мощность, изотер мическую работу сжатия и холодильный коэффициент уста новки. [c.165]

Из-за сложности создания детандера, работающего на влажном паре, и малой получаемой работы расширительную машину заменяют регулирующим дроссельным вентилем ДВ или каким-либо другим устройством (диафрагмой, капиллярной трубкой), в котором хладагент после конденсатора дросселируется с понижением давления и температуры (процесс 3-4). Поскольку процесс дросселирования является необратимым, на Т — s-диаграмме он показан условно штриховой кривой h = onst. Необратимость дросселирования приводит к уменьшению хладопроизводительности установки по сравнению с циклом Карно на величину Aq = пл. 4 4а3 4 и снижению холодильного коэффициента. Несмотря на это применение дросселирования хладагента является простым и удобным [c.134]

Здесь абсолютная температура определяется характером теплопотребителя, а абсолютная температура — используемым источником тепла низкого потенциала. Практически, однако, реализация процессов сжатия и, в особенности, расширения высоковлажного пара пока неосуществима. Поэтому в качестве идеального цикла парового теплового насоса рассматривается обычно цикл 1—2—2 —3—4—1, показанный на рис. 7-1, г. Соответствующая тепловая схема представлена на рис. 7-1, б. Компрессор К засасывает сухой насыщенный пар и сжимает его в области перегрева (процесс 1—2). Далее, в теплообменнике сжатый пар теряет свой перегрев (процесс 2—2 ) и конденсируется в процессе 2 —3. Понижение давления образовавшегося конденсата осуществляется путем дросселирования в редукционном клапане РК (процесс 3—4). Цикл замыкается процессом испарения 4—1 в теплообменнике т . Такому идеальному циклу соответствует работа, эквивалентная на рис. 7-1, г площади 1—2— 2 —3—4 —1. Коэффициент эффективности для идеального цикла [c.157]

В результате дросселирования греющий пар оказывается перегретым на 35° С, и вследствие этого коэффициент теплоотдачи при его конденсации заметно меньше, чем для насыщенного пара. Максимальная производительность в этих условиях не превышает 47 т1сутки. Паспортная производительность достижима лишь при увлажнении греющего пара, для чего от дистиллятного насоса к паропроводу подведена трубка с клапаном диаметром 6 мм. [c.210]

Снижение экономичности работы происходит из-за дросселирующего действия на паровой поток коэффициент дросселирования для частично открытого клапана составляет только 30,8%. На этом основании иногда при парадных испытаниях турбины принудительно держат полностью открытыми клапаны с тем, чтобы более точно установить полученный расход пара по отношению к расчетным данным. В данном анализе расчета на переменный режим не учитывались утечки из уплотнительных зазоров в проточной части. [c.158]

Если за коэффициент дросселирования фар принимать отношение изоэнтропийного перепада для состояния пара перед соплами первой ступени к изознтропийному перепаду для состояния пара перед стопорным клапаном, то получим коэс ициент дросселирования [c.180]

Выходную температуру одного из теплоносителей можно регулировать путем изменения температуры другого теплоносителя, коэффициента тенлопередачн, поверхности теплообмена, наконец, перепусканием части жидкости помимо теплообменника. Наибольшее распространение в паровых теплообменниках получил метод дросселирования потока пара (рис. 11-5,а). Увеличение расхода пара быстро приводит к повышению давления в кожухе и увеличению температуры конденсации. [c.305]

Дальше говорится о гипотезе Сен-Вепана и Вантиеля, а после этого — о коэффициенте скорости. Выводятся здесь и формулы кри-тнческо11 скорости и максимального секундного расхода газа. Но надо сказать, что вопрос о течении газа через суживающиеся и расширяющиеся сопла изложен в учебнике Саткевича довольно поверхностно. Ни слова не сказано в нем и о скорости звука, хотя за 7 лет до издания учебн 5ка Саткевича в учебнике Брандта не только говорилось о скорости звука, но и было приведено доказательство, что критическая скорость равна соответствующей. местной скорости звука. В 1925 г. этот раздел следовало бы изложить более обстоятельно. В этом же разделе рассматривается процесс дросселирования газа и пара. Здесь доказывается, что 1 = 12- [c.151]

На фиг. 2-20 представлена колонка, на которой в МО ЦКТИ проводились исследования влияния солесодержания на нагрузку зеркала испарения, а также набухания и сепарации пара. Влажность пара определялась дросселированием всего потока пара после колонки, что в значите.чьной мере повышает точность определений, так как уменьшает влияние потери тепла в окружающую среду, и по выносу С1-иона по убыли его в водяном объеме. Паровые пузыри в этой колонке могли иметь оболочки то.яько за счет водяного содержимого, концентрация. хлоридов по высоте которого не могла различагься однако, как это следует из фиг. 2-21, значения коэффициентов выноса и влажности пара совпали лишь для относительно больших влажностей, особенно при высоком давлении. В области относительно больших значений влажности пара (ш>0,2% при 36 ата н ш > 0,06% для 9,2 ата) совпадают не только характер зависимости влажности пара и коэффициентов выноса от нагрузки, но и абсолютные значения этих величин. [c.27]

Коэффициент полезного действия приводной турбины в данном случае невысок из-за малого пропуска пара через нее принимаем т] "=0,73 и т)] " = 0,99. В связи с больщим теплопадением пара Б приводной турбине дросселирование относительно невелико и в данном случае г)др 0.99. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...