Диск Допущения

При малой толщине б стенки трубы.по сравнению с остальными размерами ее поперечного сечения поверхность мембраны, натянутой на жесткий неподвижный контур, совпадающий с наружным контуром L(j сечения, и на диск, соответствующий внутреннему контуру Lj сечения, можно считать конической поверхностью, соединяющей оба контура Lo и L . Это допущение, обусловливающее приближенность решения, равносильно предположению, что касательные напряжения постоянны по толщине стенки и во всех точках направлены параллельно касательной t к средней линии профиля. [c.188]

В соответствии с картиной обтекания на рис. 6.2.1 можно представить упрощенную схему потока около затупленного тела вращения (рис. 6.2.3), на основе которой осуществляется приближенный расчет параметров этого потока, включая давление на обтекаемой поверхности. В этой расчетной схеме приняты допущения, в соответствии с которыми ударная волна / в струе имеет форму плоского диска, а поверхность раздела представляет собой конус 6, плавно сопряженный со сферической поверхностью 3. [c.396]

В общем случае нагружения материала в области МЦУ связь между деформациями и накапливающимися повреждениями описывается кинетическими уравнениями повреждаемости [42]. Расчеты циклической долговечности дисков имеют приближенный характер из-за отсутствия констант, входящих в кинетические уравнения повреждаемости, и их обычно проводят принимая ряд допущений, упрощающих описание процессов циклического упругопластического деформирования материала и накопления в нем повреждений [43]. [c.38]

Следует подчеркнуть, что сделанное заключение относится к известной величине напряжения 500 МПа (или 50 кг/мм ), которая является расчетной характеристикой для работающих в эксплуатации дисков. Большему уровню напряжения, действующему в зоне старта усталостных трещин, будет соответствовать меньший период роста трещины. Определить этот период роста трещины можно по приведенной выше методике (см. соотношения (10.7)-(10.12), в которой изменится только величина напряжения, а следовательно, изменится предельная длина трещины и средняя величина скорости роста трещины или шага усталостных бороздок. При возрастании напряжения максимальная длина трещины до достижения предельного состояния уменьшится, средняя величина скорости возрастет, а поэтому период роста трещины уменьшится. Выполненные оценки периода роста трещины для уровня напряжения вплоть до 700 МПа (или 70 кг/мм ) в зоне старта трещины по соотношениям (10.8)-(10.13) показали, что с меньшим запасом на длительность роста трещины в межремонтный период предельное состояние также не будет достигнуто по критерию допущения развития трещин в дисках в эксплуатации. [c.564]

Для этой цели заметим прежде всего, что из того факта (отмеченного в упомянутом п. 47 предыдущей главы), что оси, неподвижные в теле, вращаются вокруг оси z относительно осей Ох у г с угловой скоростью ср, следует, что всякая материальная точка диска, совпадающая в рассматриваемый момент с точкой касания О диска с плоскостью, имеет относительно осей Ох у г скорость ami, так что, обратно, скорость точки соприкосновения О относительно тела будет равна —аса/. Но, вводя предположение о чистом качении, легко понять на основании теоремы сложения скоростей, что это есть также скорость v точки О относительно неподвижных осей. Действительно, эта абсолютная скорость v определяется геометрической суммой только что найденной относительной скорости и переносной скорости, т. е. скорости относительно неподвижных осей той материальной точки диска, которая в рассматриваемый момент совпадает с точкой соприкосновения О, а так как эта скорость в силу допущенного отсутствия скольжения равна нулю, то мы тотчас же заключаем, что [c.195]

Ограничиваясь рассмотрением одной фазы движения, в которой угол Эйлера б (угол наклона диска к плоскости опоры) будет изменяться всегда в одном и том же направлении, так что производная Й остается отличной от нуля, мы можем принять 0 за независимую переменную вместо t тогда, разделив уравнения (29) на р = ц, что возможно в силу допущенного предположения, и учитывая, что на основании третьего из уравнений (20) имеем [c.207]

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

После того как реализуется условие (5.5), дальнейшее увеличение скорости диска приведет к разрыву радиальных перемещений диска на радиусе г = с. В рамках принятых допущений его можно устранить , если считать, что пластический слой, деформирующийся при условии (5.5), имеет конечную толщину. Это допущение в сущности аналогично общепринятому представлению об идеальном пластическом шарнире . [c.141]

Изложенная методика может быть использована также для приближенной оценки прочности дисков радиальных турбин п центробежных нагнетателей. Если принять обычное для данной задачи допущение об отсутствии изгиба, необходимые расчетные формулы можно получить из уравнений (5.4), (5.6) путем подстановки в них 1 = 0 (наружный контур диска не нагружен) и такого изменения выражений для /, /, при котором было бы учтено влияние дополнительной массы боковых лопаток [c.144]

Таким образом, исследование колебательных процессов даже в простейшем одноступенчатом редукторе сводится к интегрированию чрезвычайно громоздкой системы дифференциальных уравнений. Несмотря на то, что эти уравнения линейны, их аналитическое решение оказывается практически невозможным. Относительно сложно осуществить решение такой системы и на электронных моделирующих машинах. На рис. 7. 3 показана схема электронного моделирования упрощенного варианта рассматриваемой задачи [19]. Здесь были приняты серьезные допущения (относительные перемещения колес за счет поворота их дисков и прогиба валов распределялись как при статическом нагружении, не 244 [c.244]

Компактность и лёгкий вес реверсивной муфты достигнуты вследствие допущенных высоких напряжений в шестернях реверсивной передачи и на фрикционных дисках. [c.352]

В расчетах дисков на ползучесть относительно характера напряженного состояния принимаются те же допущения, что и в упругом расчете диска [22]. [c.300]

Расчет дисков на осесимметричное растяжение — сжатие основан на двух допущениях. [c.234]

В расчетах дисков за пределами упругости принимаются те же допущения, что и в упругом расчете диска [25]. [c.268]

В расчетах дисков на ползучесть принимаются те же допущения, что и з упругом расчете диска (см. стр. 234). [c.299]

Будем считать удар абсолютно неупругим, а перекатывание копира с пассивным приводом через головку корня — безотрывным. Первое допущение основывается на том, что в случае копиров каткового типа силы деформации исчезают вслед за прекращением внедрения дисков копира в головку свеклы и ботву второе — что на копир действует нагружающая пружина. [c.93]

Использование кривых ползучести, полученных при постоянных напряжениях, для расчета диска, в котором напряжения изменяются с течением времени, является одним из допущений. [c.257]

Мерами неконструктивного характера для предупреждения прогиба валов и цельнокованых роторов будут тщательное соблюдение теплового режима при пусках, остановках и остывании хорошая балансировка ротора соблюдение тепловых зазоров между насадными дисками минимальное биение ротора, допущенное при изготовлении отсутствие изгиба при нагреве и др. [c.23]

В сечении В—В обода диска возникают напряжения растяжения и изгиба от действия центробежных сил лопатки и части обода выше этого сечения. Для упрощения задачи можно пренебречь кривизной этой части обода и рассматривать ее как плоскую балку. Погрешность в результате этого допущения невелика и не превосходит нескольких процентов. [c.96]

Для того чтобы обеспечить надежный прижим ротора к распределительному диску, должен быть произведен соответствующий расчет, исключающий возможность раскрытия стыка. Принятая в настоящее время методика этого расчета основывается на следующих допущениях [c.185]

Приближенный метод расчета разрушающей частоты вращения диска по меридиональному сечению основан на допущении, что в момент разрушения [c.263]

Предполагаем, что сопротивление соединительного стержня ничтожно и что диски расположены достаточно далеко друг от друга, так что можно пренебречь их гидродинамическим взаимодействием. Это допущение справедливо при с/Л< 1. Таким образом, свойства пропеллера можно описать при помощи простой суперпозиции гидродинамических свойств отдельных дисков. [c.208]

Чтобы определить полные деформации, возникающие в диске за бесконечно малый этап нагружения, воспользуемся допущением о суммировании деформаций упругости, пластичности и ползучести. [c.84]

С помощью методов теории предельного состояния можно приближенно определить разрушающую частоту вращения для дисков с несимметричным меридиональным сечением и при наличии изгибающих нагрузок [1, 73]. Однако, несмотря на некоторые допущения, расчет этими способами сложен и требует использования вычислительной техники. [c.129]

В большинстве.случаев при расчете радиальных колес напряженное состояние считается осесимметричным. При числе лопаток 2л > 12 допущение об осевой симметрии напряженного состояния несущих дисков не вносит большой погрешности [ПО]. [c.174]

Так как решения независимые, то каждая фундаментальная функция — решение Ф, отыскивается отдельно по аналогии с (1.93). Начальные параметры в (6.23), (6.24) д, Ua, г ) и Q a определяются из краевых условий при г = а и г — Ь (см. рис. 6.2). Обычно в колесах открытого типа силы и моменты на наружном контуре отсутствуют, т. е. N t, = О и М ь = 0. Если основной диск имеет центральное отверстие, то силы N a и или равны нулю, или определяются из условий взаимодействия диска с сопряженной деталью (валом). По (6.6)—(6.9) в этом случае легко определить начальные параметры, подстановка которых в (6.23), (6.24) дает значения искомых перемещений и О (г). Краевые условия для диска без отверстия рассмотрены в 4 гл. I и 5 гл. 2. Так как ы (/ ) и тЗ (г), а также значения и теперь известны, из (6.5)-можно найти напряжения в колесе. Допущения принятой схемы таковы, что напряженное состояние более точно определяется в основном диске. Лопатки оцениваются достаточно приближенно. [c.181]

Осреднение становится возможным благодаря допущению об однородности температуры Т х ) в поперечном сечении лопатки (см. 4.1). Температура То в корневом сечении лопатки обычно заранее неизвестна и определяется из условия теплового сопряжения лопатки и диска. В данном случае Tq можно рассматривать как параметр. [c.196]

Строгого доказательства этих дифференциальных формул импульсной теории нет. Они основаны на допущении, что элементы диска не взаимодействуют. Ключевое предположение состоит в том, что равенство v = w/2 справедливо для отдельных линий тока. Это равенство позволяет представить силу тяги и мощность как функции одного аргумента — индуктивной скорости V. Дифференциальные формулы импульсной теории полезны тем, что их можно применять к расчету винтов с неравномерными нагрузкой и скоростью протекания через диск. [c.54]

Для упрощения математической трактовки задачи принимаются следующие два допущения. Во-первых, используется модель активного диска, так что распределение вихрей в следе является непрерывным. Во-вторых, рассмотрены лишь режимы висения и вертикального полета, для которых вихревой след осесимметричен. Такое исследование позволяет распространить классические результаты вихревой теории винта на случай нестационарных нагрузок и получить приближенное выражение функции уменьшения подъемной силы для вращающегося винта. [c.470]

Р1 кд]. Эти напряжения являются главными. Следовательно, напряженное состояние в точке М на границе кругового диска при принятом допущении о распределении напряжений в диске является всесторон1пп[ сжатием. Значит, если через точку М провести любую другую площадку, перпендикулярную к плоскости диска, то она тоже будет главной, и на ней будет действовать такое же нормальное напряжение. [c.112]

Независимо от назначения ЭЦИ одним из основных условий эквивалентности испытаний является обеспечение подобия в накоплении повреждений при испытаниях и в эксплуатации [55]. Однако расчеты повреждаемости при испытаниях и в эксплуатации опять-таки ведутся на основе вышеуказанных представлений и допущений. В результате введения на стадиях расчета и экспериментального определения циклической долговечности дисков вышеотмеченных упрощений и допущений весьма сложные ПЦН как по видам входящих в их состав нафузок, так и по вариантам сочетания и наложения друг на друга последних можно приводить фактически к простому пульсирующему циклу (рис. 1.7) [c.43]

Выполненные расчеты периода роста усталостной трещины относились к начальной зоне разрушения в пределах формирования усталостных бороздок. Вместе с тем, как показывает анализ закономерности формирования усталостных бороздок, в процессе эксп.яуатации нагружение диска было реализовано но условию создания постоянной деформации. На это указывала и значительная протяженность участков излома, сформированных на этане нестабильного роста трещины. В связи со значительной протяженностью зон II и III на указанном этапе подрастания трещины и необходимостью решения вопроса о периодичности контроля дисков с наибольшей продолжительностью эксплуатации двигателя между двумя соседними осмотрами имелась необходимость оценки периода роста трещин по этим двум зонам. Она была выполнена на основе известных представлений о закономерности роста усталостных трещин при следующих допущениях [c.551]

Пусть g-ji, g-12, g-21, 2 2 — элементы матрицы переноса Г, соответствующей кинематической цепи от ее начала до диска включительно. Способ построения этой матрицы приводится в пп. 12, 20. Используя введенные выше допущения, оговари- [c.229]

Для оценки напряженности рабочего колеса турбины TKP-U и последующего расчета на приспособляемость были определены тепловые напряжения, возникающие в диске в различные моменты времени при пуске и охлаждении. При этом использовались результаты исследования температурных полей при нестационарных тепловых режимах. Вначале расчет был произведен по приближенной методике, не учитывающей влияния жесткости лопаток и изгиба диска [38]. Затем был применен уточненный метод расчета упругих напряжений в дисках радиальных турбомашин, свобрдный от этих допущений [64]. [c.170]

Если рассматривать ту же самую ненрерывно-диск-ретную фундаментальную постановку задачи для п изотермических и оптически однородных зон, то в соответствии с принятыми условиями коэффициенты распределения И Yji 2,. .., п) по всем зонам будут равны единице. Принятие второго допущения (8-94) приводит к тому, что оставшиеся коэффициенты распределения 6ji(t, /=1, 2,. .., п) также становятся равными единице. В результате этого приходим к системе алгебраических уравнений (8-27), составленной для средних плотностей излучения по зонам при условии равенства единице всех коэффициентов распределения. Преобразуя (8-27) относительно плотностей эффективного и собственного излучения, получаем систему уравнений [c.259]

Эти допущения дают достаточную для практики степень точности при условии, что отношение внешнего диаметра диска к его наибольшей толщине больше че-, тырех [18]. [c.234]

При сохранении посадочного натяга во время работы, равного хотя бы 50 кг/см , создается при средних размерах диска момент трения, который в несколько раз больше передаваемого диском вращающего момента и обычно больше момента при коротком замыкании. Запас вполне достаточен при небольшой передаваемой диском мощности (500—1500 кет), но сильно уменьшается с ее ростом. Однако в любом случае дополнительное стопорение диска является, в сущности, предохранительным, рассчитанным главным образом на значительное уменьшение при работе посадочного натяга. Если по условиям прочности остающийся натяг допущен всего 5—10 кг1см , то стопорение является не предохранительным, а рабочим. [c.228]

Тонкостенные элементы конструкции схематизируются в виде оболочек, пластин, колец Детали, соединяющие подшипники с наружными корпусами, считаются упругими безынерционными. Их массы присоединяются к массам корпуса и опор подшипников. Учитываются податливости подшипников и упругодемпферных устройств. При консольном креплении дисков к валам учитываются податливости полотен дисков при их деформировании из плоскости. В таком случае также можно применять дискретные модели (рис. 3) [13, 76J. Лопатки в большинстве случаев можно считать абсолютно жесткими. Последнее допущение нарушается иногда для лопаток большого удлинения первых ступеней вентилятора и последних ступеней турбины. [c.283]

В дальнейшем предполагается справедливым допущение о недеформируемости расчетной схемы . При кинемаггическом анализе плоской системы вводится понятие диска -заведомо неизменяемой части системы - и [c.75]

Полученные результаты, т. е. поля радиальных и осевых перемещений представлены на рис. 5.4, а и б. Для сравнения на рис. 5.4, а штриховыми линиями показаны радиальные перемещения точек данного радиуса, определенные по программе, в которой диск рассмотрен как тонкая пластина переменной толщины и использована соответственно гипотеза жесткой нормали (см. ГЛ. 1 и приложение 1). Г1оскольку эта гипотеза основана на допущении, [c.165]

Конструкцию, удовлетворяющую допущениям (пп. 1, 2, 3), будем называть равнопрочной, если она спроектирована так, что разрушение 1т. е., нарушение условий (1)—(6)] начинается в ней одновременно во всех точках конструкции (или же, если последнее невозможно, в максимально большой части конструкции). В такой конструкции весь материал работает равномерно и для заданного материала условие равнопрочности является также условием минимальной массы конструкции. Иначе говоря, конструкции минимальной массы суть равнопрочные конструкции . Указанное требование, предъявляемое к конструкции при ее проектировании, будем называть принципом равнопрочности. Этот принцип сводится к принципу равнонапряженности лишь в простейших случаях последний применяли для расчета формы сосудов давления, навитых из волокон, арок, дисков и др. Заметим, что минимум-макс, получаемый на основании принципа равнопрочности, будет условным или локальным в зависимости от исходных геометрических параметров конструкции. Поэтому необходимо стремиться к использованию этого принципа в проектировании на наиболее ранней стадии и в наиболее общих геометрических формах. [c.8]

Линейная (жесткая) система вихрей строится довольно просто и не требует существенных затрат времени на вычисления, но она представляет собой наиболее грубое приближение к реальной системе вихрей. В условиях полета, когда элементы вихрей быстро отходят от диска винта (при больших скоростях полета вперед, которым соответствуют большие углы пкл наклона плоскости концов лопастей, или при больших скоростях набора высоты), взаимодействием вихрей с лопастями можно пренебречь, и модель жесткого следа оказывается приемлемой. ГГостроение полужесткой модели не требует дополнительной вычислительной работы, так как в ней используется лишь информация об индуктивных скоростях на диске винта. Допуш,е-ние о том, что элементы вихрей переносятся со скоростью, равной скорости на диске винта, справедливо лишь в течение небольшого промежутка времени после схода вихря с лопасти и это допущение определенно нарушается, когда к указанному элементу вихря подходит следующая лопасть. Таким образом модель полужесткого следа в общем не дает особого улучшения по сравнению с предыдущей. Когда вихри проходят вблизи лопастей, деформация вихрей в следе существенно влияет на нагружение лопастей, и необходимо применять модель свободного следа. Расчет деформации вихрей требует определения индуктивных скоростей не только на диске винта, но и на каждой пелене, так что приходится выполнять очень большой объем вычислительной работы. Использование модели предписанной формы следа ограничено необходимостью проведения измерений для рассматриваемого винта и заданных условий полета. Выбор модели следа определяется, как правило, компромиссом по соображениям точности и экономичности вычислений. Возможности экономичного решения ряда задач на основе модели свободного следа в настоящее время отсутствуют, так что используется модель жесткого следа. Здесь имеет значение и то обстоятельство, что повышение точности путем учета деформаций вихрей не может быть реализована до тех пор, пока существенные усовершенствования не будут введены в остальные элементы расчетной модели. [c.674]

Для моделей, представляющих замковое соединение набором свя-зангых стержневых элементов, характерен ряд допущений. Считается, что контакт происходит по всем зубьям замка одновременно, а общая нагрузка равномерно распределяется между опорными площадками соединения. Зубцы хвостовика лопатки и выступа диска имеют одинаковые геометрические размеры н представляются последовательностью трапецеидальных балок, защемленных в тело хвостовика и диска соответственно с некоторым коэффициентом жесткости. Отдельный зубец соединения рассматривается как консольная балка переменного сечения, нагруженная сосредоточенной силой, приложенной в центре контактной площадки. Температурная деформация, как правило, учитывается только в радиальном направлении. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...