Нагрузки — Зависимость Данные экспериментальны

Использование акустического приближения, основанного на упругой или гидродинамической модели поведения материала в плоской волне нагрузки, для расчета по экспериментальным данным силовых и временных параметров откольной прочности приводит к значительной погрешности, так как не учитывается действительное реологическое поведение материала под нагрузкой. Метод определения откольной прочности металлических конструкционных материалов, представленный в параграфе 2 седьмой главы, не учитывает влияния эффектов вязкости и зависимости сопротивления сдвигу от уровня средних напряжений при упруго-пластическом деформировании в волнах нагрузки. Рассмотрим эти эффекты. [c.228]

Важнейшей характеристикой пневматической шины является ее упругая характеристика, т. е. зависимость прогиба h (радиальной деформации) от величины нагрузки 0 . На основании экспериментальных данных для пневматических шин получена [c.357]

Рис. 4.22. Зависимость температуры стенки Тш, температуры потока на выходе ТI, (8). падения напряжения на экспериментальном участке 11 (9) и коэффициента К от времени при плавных увеличении и уменьшении тепло вой нагрузки в трубе с б = 0,22 мм (К > 1 относятся к набросу нагрузки, /(<1—к сбросу нагрузки). В таблице даны условные обозначения

Исследованиями, проведенными в работе 14], установлено, что при удельной нагрузке д > 200 даН/см (соответствует нашему случаю) и чистоте поверхности валов 78 и отверстий уб аналитическое определение упругих контактных перемещений хорошо согласуется с экспериментальными данными при использовании следующей зависимости [c.141]

На рис. 56 приведены интегральные характеристики этого же двигателя, в том числе и температура уходящих газов, а также эти же характеристики, полученные экспериментально в зависимости от нагрузки (точки, отмеченные V, экспериментальные). Данные рис. 55 и 56 позволяют констатировать вполне удовлетворительно совпадение расчетных и опытных данных. [c.131]

Использование рассмотренных уравнений для оценки долговечности конструкций с существенно неоднородными полями напряжений связано со значительными трудностями, так как эти поля изменяют характер деформирования материала у вершины трещины. Например, в сварных тавровых соединениях остаточные напряжения приводят к ситуации, когда при действии циклической эксплуатационной нагрузки с коэффициентом асимметрии, равным нулю, коэффициент асимметрии нагружения материала в вершине трещины по мере ее развития изменяется от 0,8 до О, при этом КИН может принимать значения от пороговых до близких к критическим [198]. Следовательно, оценка долговечности такого рода конструкций может выполняться только с помощью уравнений, учитывающих переменную вдоль траектории развития трещины асимметрию нагружения в широком диапазоне СРТ. Как видно из выполненного обзора, такие уравнения являются в основном эмпирическими, содержащими большое количество взаимосвязанных параметров, определяемых только экспериментально на основании статистической обработки данных, что приводит к значительной сложности в получении и использовании этих зависимостей. Поэтому [c.192]

На основе данных многих экспериментальных работ была установлена следующая зависимость между ресурсом - суммарным числом миллионов оборотов до появления признаков усталости — и эквивалентной нагрузкой Р/. [c.351]

По данным работы [360], диаграмма J—V может быть получена не экспериментально, а с помощью расчета. Для этого в упругом состоянии используется известная зависимость / = = КЧР)/Е, где Р — V/X. Податливость к образца с трещиной определяется из экспериментальной диаграммы Р V. Для уточнения получаемой отсюда кривой J — V предлагается вводить известную пластическую поправку Ирвина г . Далее, с ростом нагрузки диаграмма Р — V приобретает тенденцию к горизонтальному расположению. Это отвечает случаю предельного состояния идеального жестко пластического тела. Предельная на- [c.139]

Таким образом, по зависимости Ок — к, полученной по экспериментальным данным на образцах (которым, согласно табл. 2.1, свойственна определенная величина fih), определяется значение Ki В этом случае величина / io является характеристикой условия сопротивления возникновению быстро распространяющейся трещины под статической нагрузкой. [c.48]

Сопоставление экспериментальных данных с величинами, рассчитанными по зависимости (4.4), показало, что при средних нагрузках расхождения не превосходят 5—67о- Данные, полученные на других растворах, на водах, забираемых из котельных установок, а также данные, установленные непосредственно в промышленных условиях, тоже достаточно хорошо согласуются с расчетными. Влияние других веществ, содержащихся обычно в котловых водах в небольших количествах, невелико. [c.118]

Для анализа полученной расчетной зависимости критерия от нагрузки для случая упругого контакта были использованы экспериментальные данные [14] по изучению влияния нагрузки, скорости и твердости материалов на характер и величину изменения характеристик шероховатости приработанных стальных поверхностей в условиях скольжения и граничной смазки АК-6 . [c.83]

На основании экспериментальных данных установлена следующая зависимость между нагрузкой на подшипник и долговечностью [c.424]

Метод позволяет оценивать стадии повреждения покрытия в зависимости от степени пластической деформации основного металла В поверхность плоского образца, противоположную поверхности с покрытием, на прессе Бринелля (рис. 4.20) вдавливается при определенной нагрузке индентор — стальной закаленный шар диаметром 10 мм. При этом на поверхности образуется выпуклость, ведущая к появлению повреждений на покрытии. Образец деформируется при возрастающей нагрузке, выбираемой в зависимости от материала основы. Измеряется величина деформации и общая протяженность всех повреждений (трещин) на покрытии. Диаметр отпечатка (величина деформации) измеряется с помощью лупы Бринелля. Образцы представляют собой пластины с покрытием, нанесенным на широкую поверхность (рис. 4.21). Используется приспособление в виде стола — державки, в гнездо которого устанавливается образец. Специальная оправка прижимает образец к столу, удерживая его от изгиба и втягивания в отверстие. По экспериментальным данным Строится график зависимости общей протяженности дефектов от диаметра отпечатка. [c.75]

Таким образом, точка пересечения кинетических кривых близка к среднему размеру максимальной ячейки дислокационной структуры 2-10 м, формирующейся перед вершиной усталостной трещины в зоне пластической деформации, с точностью разброса экспериментальных данных. Эта величина разделяет два масштабных подуровня — мезо I и мезо II. Поэтому существование в середине кинетической диаграммы особой точки для сплавов на различной основе является общим синергетическим признаком нарушения принципа однозначного соответствия, когда происходит усложнение механизма поглощения энергии у вершины усталостной трещины, и это вызывает изменение кинетического процесса в случае реализуемого нагружения материала с постоянной нагрузкой. Именно в этот момент происходит изменение в закономерности роста усталостной трещины, которое определяется изменением формирования параметров рельефа излома и переходом от линейной к нелинейной зависимости скорости роста трещины или шага усталостных бороздок от длины трещины. Многочисленные измерения кинетических параметров роста трещины в виде шага уста- [c.195]

Одним из наиболее важных методических факторов при испытании на микротвердость является выбор величины нагрузки на индентор. Имеется достаточное количество экспериментальных данных, показывающих, что микротвердость материалов при комнатной температуре зависит от нагрузки. Причем с уменьшением последней микротвердость возрастает [130]. Такая зависимость проявляется наиболее резко при малых нагрузках. Ряд авторов объясняют такое изменение микротвердости при снижении нагрузки увеличением инструментальных погрешностей, связанных с точностью приложения нагрузки и измерения диаго- [c.71]

Одним из основных вопросов, решаемых при проведении малоцикловых натурных испытаний, является получение данных о напряженно-деформированном состоянии конструкции в зависимости от величины нагрузки и кинетики процесса с числом нагружений. Из известных экспериментальных методов исследования деформированного состояния для применения в натурных малоцикловых испытаниях практически единственно возможным оказывается малобазное тензометрирование. Использование специальных фольговых тензодатчиков с базой 1 мм позволяет измерять (в зонах концентрации) циклические упругопластические де- [c.264]

Для каждого материала экспериментальную зависимость От—Л/ заменяют ломаной АВС так, что фактические значения долговечности (опытные точки) в основном располагаются правее этой линии. С ЭТОЙ целью необходимо, судя по экспериментальным данным, чтобы координаты точки С соответствовали значениям (а п1ц — а , 1/4) координаты точки В — значениям (б р , тУ-)), точки Л— значениям (О, Л -1) (здесь Л 1— число циклов до разрушения без дополнительной нагрузки а Р —статическая нагрузка, при которой долговечность максимальная). Следовательно, линия АВС является линией предельного состояния, разделяющей области разрушения и безопасной работы при действии термоциклической и статической нагрузки. [c.157]

Теоретические кривые податливости, основанные на зависимости, полученной Робертсом [12], не вполне согласуются с экспериментальными значениями. При данных нагрузке и длине трещины податливость линейно зависит от модуля Юнга последний и чувствительность датчика за [c.324]

Согласно экспериментальным данным, полученным при испытаниях с возрастанием нагрузки [334], активационный объем у ке зависит от величины напряжения, однако возрастает с ростом температуры. В связи с этим неудовлетворительное представление зависимостью (1.38) с постоянными С и т температурной зависимости времени задержки может быть связано с зависимостью этих постоянных от температуры. [c.39]

Объемное сжатие материалов в плоских волнах нагрузки высокой интенсивности используется для построения так называемого гидродинамического уравнения состояния, определяющего зависимость изменения объема от величины давления. На основании многочисленных экспериментальных исследований с сильными ударными волнами [162, 224, 415] построено эмпирическое уравнение состояния большинства конструкционных материалов, учитывающее термодинамику процесса и допускающее экстраполяцию на нулевой уровень давлений. В то же время исследования поведения материалов в плоских волнах низкой интенсивности, при которой требуется учитывать сдвиговую жесткость материала, недостаточны [297], и требуется дальнейшее накопление экспериментальных данных. В связи с этим было исследовано ударное сжатие ряда материалов (сталь, алюми- [c.195]

По экспериментальным данным зависимость сопротивления отколу от времени нарастания растягивающей нагрузки от нуля до максимума (или связанной с ним скорости роста напряжений [c.245]

Из приведенных данных можно видеть, что теоретические и экспериментальные результаты хорошо совпадают и что на основании аналитической методики можно хорошо отразить нелинейность композита. Следует обратить внимание на приведенные на рассматриваемом рисунке прямые штриховые линии. Эти линии представляют собой зависимости нагрузка — перемещение раскрытия трещины, полученные расчетным путем без учета нелинейностей материала в [c.84]

Наличие смазки на поверхностях соприкосновения снижает значение /о- Что касается зависимости /о от удельного давления, то, как было сказано, при не слишком малых и не слишком больших удельных давлениях, т. е. при его средних значениях, при которых не происходит значительных деформаций соприкасающихся поверхностей, /о можно считать не зависящим от q, а следовательно, и от площади соприкосновения П. Вместе с тем силу а также и равную ей предельную силу трения покоя F можно считать не зависящими от площади Q соприкосновения деталей при данной нагрузке. Последнее обстоятельство представляет собой технически важный экспериментальный факт. [c.258]

В настоящей работе были получены экспериментальные данные по теплоотдаче при кипении калия под давлением собственных паров в довольно широком интервале изменения параметров, а именно при давлении насыщения р, = 1- -1100 мм рт. ст. и qi=7-10 - 2.4-10 вт/м . Теплоотдача исследовалась на опытных элементах, изготовленных из никеля (гладкая поверхность), армко (гладкая и шероховатая) и нержавеющей стали 1Х18Н9Т (шероховатая). Искусственную шероховатость на теплоотдающую поверхность наносили керном специальной заточки. Впадины имели форму либо узких щелей (поверхность из армко), либо конических углублений (поверхность из нержавеющей стали) (рис. 2). Сопоставление данных по теплоотдаче на поверхностях различной шероховатости при низких и высоких давлениях насыщения обнаружено существенное влияние величины температурного напора А7 =7 , —где — температура теплоотдающей стенки, — температура насыщения, как на условия возникновения пузырькового кипения, так и на устойчивость этого процесса. Первичный анализ полученных экспериментальных данных показал, что наблюдается некоторая закономерность перехода к устойчивому кипению при достижении определенной тепловой нагрузки характерной для данного давления насыщения. Дальнейшая обработка результатов опытов привела к установлению эмпирической зависимости начала перехода от неустойчивого процесса кипения к устойчивому развитому кипению на поверхностях с умеренной шероховатостью [c.250]

На рис. 4.4 приведено сопоставление расчета критической тепловой нагрузки в зависимости от энтальпии воды, выполненного по рекомендациям [51], с экспериментами. Расхождение расчетных и экспериментальных данных минимально при давлении 10—12 МПа. При р = 18 МПа и малом недогреве это расховдение составляет 25%. [c.80]

Необходимо особо отметить, что если к среднему напряжению добавляется небольшое циклическое напряжение А =0,25), то в некоторых случаях,тДлительная прочность выше, чем в случае приложения. только, среднего напряжения. Можно считать [2], что это связано с дисперсионным упрочнением, происходящим в некоторых материалах при динамической нагрузке. Штриховые и штрих-пунктирные линий на этом рисунке являются расчетными линиями, полученными. С учетом упрочнения при динамической ползучести до разрушения, Положение этих линий характеризует зависимость отклонения экспериментальных данных от величин, рассчитанных с помощью уравнения (5.2), от времени. Экспериментальные результаты при отношении напряжений А = усталостного разрушения. Усталостная прочность рассматривается в гл. 6 при описании высокотемпературной усталости. [c.133]

Из трех рассматриваемых вариантов расположения ребер (см. рис. 10) предпочтительны оболочки с продольно-кольцевым и перекрестно-кольцевым набором, так как они позволяют принять более жесткие кольцевые ребра (в 3...4 раза шире продольных), что дает уменьшение массы до 10%. По сравнению же с оболочками, подкрепленными только кольцевым набором, оболочки вафельного типа проигрывают в массе 3...5% (речь идет об идеальных оболочках). Однако в реальных конструкциях вафельное подкрепление в большинстве случаев предпочтительно. Продольные ребра, несущественно влияя на величину разрушающей нагрузки, позволяют увеличить шаг кольцевых ребер, обеспечивают более надежную конструкцию с меньшей чувствительностью к общим и местным несовершенствам. Рекомендуемые зависимости и экспериментальные данные отдюсятся к оболочкам с постоянной жесткостью подкрепления вдоль образующей. Следует отметить, что наиболее рациональной будет оболочка, которая в центре пролета имеет более широкие (жесткие) кольцевые ребра. [c.89]

Обработка и описание результатов опытов по испытаниям материалов на одномерную ползучесть ведутся различными путями, в соответствии с чем получаются условия, определяющие название тойг или иной теории одномернной ползучести. Так как фактически данные определенной серии опытов на ползучесть при постоянном напряжении можно с достаточной степенью точности выбором функций и параметров уложить в рамки различных теорий, то в качестве основных критериев правильности теории принимаются следующие 1) соотношения, полученные в опытах при постоянном напряжении (нагрузке), должны описывать поведение образца и при изменяющемся в ходе испытания напряжении (нагрузке), которое можно проконтролировать экспериментально 2) на основании данных опытов на ползучесть можно предсказать поведение материала при различных постоянных скоростях деформации 3) из соотношений, описывающих результаты опытов на ползучесть, можно получить зависимости напряжения от времени при постоянном удлинении для каждой заданной температуры, которые согласовывались бы с данными опытов на релаксацию. Разумеется при этом, что зависимость параметров в соотношениях каждой теории определена так, что эти соотношения описывают результаты опытов на ползучесть при различных постоянных температурах испытания (испытания при изменяющейся в ходе опыта температуре, как правило, не проводились). [c.233]

Существенное снижение прочности материала показывает и имитация неравномерности укладки, т.е. разброса расстояний между волокнами и сопутствующего ему разброса коэффициентов передачи нагрузки. Анализ зависимостей прочности бороалюминия от объмных долей компонентов при разных значениях параметра y (характеризующего разброс расстояний между волокнами) (см. рис. 92, Ь) показывает, что наиболее отрицательно неравномерность в укладке волокон сказывается в интервале их объемных долей = 0,25-гО,5, что хорошо согласуется с экспериментальными данными и проявляется на практике в существенном разбросе прочностных свойств композитов именно в этом интервале объемных долей компонен тов [106, 107]. Достижение более высоких объемных долей волокон (f/ = 0,6-r0,7) возможно лишь при относительной равномерной и безде- [c.190]

Прочность р на разрыв тонкой резино-текстильной мембраны без жесткого центра рассчитывают [95] по отношению р = В1й1. Здесь В — разрывная нагрузка мембранного полотна на I м длины под действием равномерно распределенной нагрузки. Для каждого типа мембранного полотна В, соответственно, величина постоянная. Поэтому давление р при разрыве мембран является лишь функцией их диаметра. Следуя зависимости (8.61), величину В можно рассчитать [95] по данным экспериментальных разрывов образцов мембранных полотен на приборе методом, опи-санны.м в работе [96] [c.256]

Зависимость безразмерного параметра критической нагрузки от отношения Rfh, рассчитанная по этой формуле, представлена на рис. 31 кривой 1. Однако, если не учитывают волнообразование в кольцево.м направлении, то получают завышенную критическую нагрузку по сравнению с экспериментальными данными. [c.62]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Установлено, что нормальные напряжения почти не оказывают влияния на пластическое течение кристаллов. Таким образом, пластическая деформация происходит под действием касательных напряжений. При этом, как показано экспериментально, напря-н< ение, соответствующее пределу текучести, сильно меняется в зависимости от ориентации кристалла, однако если согласно (4.38) это напряжение преобразовать в приведенное напряжение, то результирующее напряжение сдвига является константой данного материала (типичные значения этого напряжения обычно находятся в пределах (/ " - —Ю- ) G. Другими словами, пластическая деформация начинается в том случае, когда скалывающее напряжение -X превышает некоторое критическое значение, характерное для данного материала и данной системы скольжения. Этот закон постоянства критического скалывающего напряжения впервые на основании экспериментальных данных был сформулирован Е. Шмидом и В. Боасом. В соответствии с этим законом, если образец находится под действием постепенно возрастающей нагрузки, то скольжение мало до тех пор, пока скалывающие напряжения не превзойдут определенного предельного значения, которое, например, при комнатной температуре для Си (плоскости скольжения 111 , направления скольжения <1Ю>) равно 0,49-10 Па, а для А1 (системы скольжения 111 , <1Ю>) и Zn (системы скольжения 0001 , <1120>)—соответственно 0,78-10 и 0,18-10 Па. [c.132]

Результаты исследований [3] по определению оптимальной шероховатости металлического вала при трении по полимерам представлены в табл. 4. В ней приведены значения коэффициента трения пар сталь — полимеры в зависимости от степени шероховатости и вида технологической обработки поверхности трения стального вала. Экспериментальные данные получены при удельной нагрузке 12 кг1см , скорости скольжения 0,24 м сек и температуре 40—50°С (трение без смазки). Каждая серия образ- [c.10]

На фиг. 7 представлены экспериментальные данные [108] зависимости величины износа (а) и температуры (б) на поверхности трения вкладышей от чистоты поверхности цапф. Окружная скорость — 2 м сек, удельная нагрузка — 60 кг1см , смазка — трансформаторное масло измерение величины износа производилось в каждом случае на пути трения 28 400 м. Оптимальное значение параметра шероховатости поверхности для баббитовых вкладышей составляло от 0,1 до 0,2 мкм, для вкладышей из свинцовистой бронзы — от 0,08 до 0,12 мкм (/ — свинцовистая бронза 2 — баббит Б-83). [c.12]

В данной главе раосматривается механизм передачи нагрузк>1 от матрицы к волокну через поверхность раздела и тем самым влияние поверхности раздела на структурную целостность композита. В Частности, анализируется влияние адгезии на прочность композитов и морфологию поверхности разрушения рассматриваются адгезионная прочность, методы измерения и расчета напряжений на поверхности раздела, остаточные напряжения и зависимость адгезии на поверхности раздела от режима нагружения композита, а также от наличия в нем пор и размеров волокон. Обсуждается возможность получения композитов с заданными адгезионными свойствами. Чтобы отразить общие тенденции и подчеркнуть наиболее важные моменты, многие из этих зависимостей иллюстрируются графически. Теоретическое рассмотрение указанных вопросов сопровождается соответствующими экспериментальными данными. [c.44]

Получение корректных экспериментальных данных о влиянии скорости деформации на сопротивление, как показано в предыдущем параграфе, требует сохранения определенного закона нагружения в процессе испытания во всем скоростном диапазоне испытаний. Жесткость цепи нагружения испытательной машины, включающей образец из исследуемого материала, динамометр и соединительные элементы, в зависимости от сопротивления материала и его изменения в процессе испытания оказывает влияние на реализуемый закон нагружения (деформации) материала в объеме рабочей части образца [171]. Связанное с этим отклонение параметра испытания от номинального не превысит допустимых пределов при ограничении жесткости цепи нагружения. Влияние жесткости особенно существенно при резком изменении скорости деформации или нагрузки, имеющем место при переходе от упругого к упруго-пластическому поведению материала вблизи верхнего и нижнего пределов текучести, предела прочности, у точки разрушения. В связи с этим рассмотрим влияние жесткости цепи нагружения на закон деформирования. Основное внимание уделим рассмотрению отклонения от параметра испытания e = onst. [c.69]

Существенные затруднения, возникающие при исследованиях с высокими скоростями деформации и обусловленные необходимостью сохранения равномерного деформирования по длине рабочей части образца и одноосности его напряженного состояния как основных условий получения достоверной информации в квазистатических испытаниях, являются основной причиной недостаточного объема имеющихся экспериментальных данных о высокоскоростном деформировании материалов. Ограничения длины и диаметра образца, необходимые для обеспечения равномерности его деформирования, определяются условиями (2.8) и (2.9). Невыполнение этих условий при высоких скоростях деформирования снижает достоверность экспериментальных результатов и может привести к количественному и качественному искажению зависимости характеристик прочности и пластичности от скорости деформации. Несоблюдение ограничений иа предельные размеры рабочей части образца (из конструктивных соображений) ограничивает результаты высокоскоростных испытаний получением только качественной информации о влиянии скорости деформирования на механические характеристики материала, тем более что нагрузка регистрируется по деформации динамометра в упругой волне с искажением, вызванным дисперсией волны при ее распространении. [c.116]

Зависимость сопротивления сдвигу от уровня всестороннего давления (величины средних сжимающих напряжений), следующая по результатам работ [14, 187] и обсуждаемая в работе [188], влияет на ход кривой сжатия при нагрузке и разгрузке. Однако при условии, что упругий участок на кривой разгрузки не снижает давление до величины ниже нуля при экспериментальной регистрации движения свободной поверхности (или давления, соответствующего адиабате сжатия мягкого материала при регистрации давления на границе образца с мягким материалом), определение величины растягивающих напряжений как точки пересечения лучей, исходящих из максимума (точка 1) и минимума (точка 2) скоростей (давлений), автоматически учитывает зависимость сопротивления сдвигу от давления, поскольку влияние последнего сказывается только на положении точек 1 я 2 (штриховая диаграмма на рис. 117, а). Угловой коэффициент луча 2К при этом определяется жесткостью упруго-пластического сжатия в области отрицательных давлений. Из-за отсутствия в настоящее время данных о жесткости материала при одноосном деформировании в области растягивающей нагрузки приходится либо использовать жесткость, определенную при малых растягивающих нагрузках, либо принимать допустимым использование одного закона об1ъемного сжатия в плоских волнах для области растягивающих и сжимающих нагрузок. Следует отметить, что, по данным работы [21], давления до 100-10 кгс/см2 в стали 20 и алюминиевом сплаве В95 не оказывают существенного влияния на сопротивление сдвигу. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...