Поправка Ирвина пластическая

II упругом состоянии используется известная зависимость J => = КЧР)/Е, где Р = V/X. Податливость X, образца с трещиной определяется из экспериментальной диаграммы Р — V. Для уточнения получаемой отсюда кривой J — V предлагается вводить известную пластическую поправку Ирвина г . Далее, с ростом нагрузки диаграмма Р —V приобретает тенденцию к горизонтальному расположению. Это отвечает случаю предельного состояния идеального жестко пластического тела. Предельная иа- [c.133]

Перед" нцб%[ трещины для большинства реальных материалов возникает более или менее развитая пластическая зона, причем даже если протяженность этой области будет доходить до 20% длины трещины, то поле напряжений вокруг пластической зоны все еще определяется асимптотическими формулами. Поэтому и размер пластической области, и интенсивность пластических деформаций в ней целиком контролируются коэффициентом интенсивности напряжений К и свойствами материала. Надо только оговорить, что для справедливости положений линейной механики развития трещин при вычислении коэффициента К следует искусственно (фиктивно) увеличить длину (или полудлину) трещины на половину длины пластической зоны. Эта процедура носит название пластической поправки Ирвина [124]. [c.80]

По данным работы [360], диаграмма J—V может быть получена не экспериментально, а с помощью расчета. Для этого в упругом состоянии используется известная зависимость / = = КЧР)/Е, где Р — V/X. Податливость к образца с трещиной определяется из экспериментальной диаграммы Р V. Для уточнения получаемой отсюда кривой J — V предлагается вводить известную пластическую поправку Ирвина г . Далее, с ростом нагрузки диаграмма Р — V приобретает тенденцию к горизонтальному расположению. Это отвечает случаю предельного состояния идеального жестко пластического тела. Предельная на- [c.139]

Итак, пластическая поправка Ирвина состоит в замене реальной длины трещины J на эффективную длину [c.157]

Пластическая поправка Ирвина 157 [c.610]

Модель физически нелинейной среды, очевидно, более соответствует действительности, чем линейной. Есть сведения, что при переходе к неупругому телу особенность напряженного состояния в устье трещины подавляется, решение становится регулярным. В частности, для идеально пластического материала на основе простейшей схемы в зависимости от длины трещины, номинального напряжения и значения а, определяется поправка г (поправка Ирвина) на длину трещины (/ + г,). Решение теории уц ругости справедливо, если отступить от края трещины на расстояние 2/-,. При этом, однако, не устраняется противоречие, присущее всем моделям локального уровня, свойства которых не зависят от градиентов. В соответствии с этой независимостью геометрически подобные конструкции при подобных нагрузках имеют одинаковые (в относительных пространственных координатах) поля напряжений. Тем самым они должны быть и одинаково прочны, поскольку за разрушение считаются ответственными не внешние силы, а внутренние (напряжения). Понятие масштабного эффекта чуждо локальным моделям сплошной среды. [c.240]

Пластическая поправка Ирвина [c.78]

Влияние пластической зоны впереди трещины можно оценить, используя поправку Ирвина 1[60], который вычислил размер пластической зоны [c.88]

Освобождающаяся энергия, например, для растянутой пластины с центральной трещиной, но известной формуле тангенса и с учетом пластической поправки но Дж. Р. Ирвину равна (табл. 15.2, п. 4) [c.245]

В управляющем параметре учтена еще одна особенность формирования зоны пластической деформации. Она состоит в том, что истинный размер зоны пластической деформации определяется по формуле Ирвина [55] путем введения некоторой поправки 5 на размер зоны [54] [c.238]

На основе различия между медленным (стабильным) и быстрым (нестабильным) периодами развития трещины Дж. Р. Ирвин предложил методику испытаний и расчета для оценки несущей способности образца (элемента конструкции), содержащего трещину известной длины [1, 11, 16]. Эта методика получила распространение в США и отчасти в других странах при испытании металлов, пластмасс, клеевых соединений и даже стекол [1, 11, 16]. Предполагается, что поле напряжений вблизи трещины может быть охарактеризовано методами теории упругости и теории пластичности, на основе которых выведены формулы для растягиваемой пластины конечной ширины, имеющей или острый центральный надрез или симметричные острые боковые надрезы. При этом особой поправкой учитывается также локальная пластическая деформация вблизи трещины. Местные напряжения выражаются через коэффициент интенсивности напряжений К, который по Дж. Р. Ирвину достигает критической величины Кс в момент перехода от стабильного (докритического) к нестабильному (закритическому) разрушению. Величина Ке зависит от степени стеснения пластической деформации. На это указывает, в частности, уменьшение Кс с увеличением толщины листов. [c.128]

Пластическая поправка Ирвина. В металлических материалах перед вершиной треш,ины неизбежно возникает пластическая зона. При действии напряжений, малых сравнительно с пределом текучести, наличием пластической зоны можно пренебречь и строить все соотношения на основе теории упругости материала. При этом справедливы все соотношения п. 2.3, приведенные выше. Если дей-ствуюгцие номинальные напряжения приближаются к пределу текучести, то наличие пластической зоны следует учитывать. Для этого можно по-прежнему использовать все соотношения, вытекаюгцие из теории упругости, но длину трегцины увеличивают для сглаживания эффектов, возникаюгцих от пластической зоны, что позволяет по-прежнему не принимать во внимание ее наличие. [c.130]

Подчеркнем еще раз, что поправкой Ирвина можно пользоваться лишь в случае маломасштабной текучести. Концепция маломасштабного пластического течения восходит к Райсу (см., например, [ ], с. 260-261). Пластическое течение называется маломасштабным, если область пластического течения мала по сравнению с характерными геометрическим размерами — длиной выреза, шириной ненадрезанного образца, характерным линейным размером самого тела. В этом случае для исследования локализации пластических деформаций у вершины трещины границу тела переносят в бесконечно удаленную точку, а саму трещину считают бесконечно протяженной в одном из направлений. Асимптотика напряжений в бесконечно удаленной точке в точности соответствует главному члену разложения в окрестности вершины трещины. При полномасштабной текучести исследование локализации пластических деформаций у вершины трещины следует проводить по схеме Леонова—Панасюка—Дагдейла. Оказывается, что схема Ирвина но сравнению с моделью Леонова-Панасюка-Дагдейла примерно на 20% недооценивает длину пластической зоны. [c.218]

Другой подход к определению КИН предложен в работе С. В. Петинова и А. А. Бабаева [181], где решалась упруго-пластическая задача МКЭ с учетом ОСН применительно к пластине со сварным швом и трещиной. По напряженному состоянию в области, непосредственно расположенной за упругопла--стической зоной у трещины, на стадии нагружения и разгрузки определялись КИН путем экстраполяции напряжений к вершине трещины. Авторы утверждают, что в этом случае КИН определены с учетом поправки на пластичность, введенной Ирвином [16]. [c.197]

В этом случае оперируют нагрузкой, полученной после скачка, и размером трещины в момент ее остановки, внося по необходимости поправку на размеры пластической зоны (Ирвин, 1960 г.). Используя образцы с двойной заделкой, Хоугланд (1965 г.) исследовал несколько материалов и сравнил их сопротивление хрупкому разрушению на стадии возникновения и остановки трещины (рис. 5—7). Для некоторых материалов сопротивление [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...