Состояние минимальное чистое

Важно также защитить обмотку якоря от попадания медной и прочей пыли, образующейся при обточке и шлифовке коллектора. Для этого практикуют временную заклейку поверхности якоря, в том числе и коллекторного бандажа, бумагой или обвязывают их плотной тканью. Однако лучше всего удалить пыль подводом к резцу или шлифовальному бруску станка патрубка от отсасывающей вентиляции. Обтачивают коллектор алмазным резцом с минимальным снятием металла до состояния как чисто , т. е. когда с поверхности коллектора исчезнут заметные на глаз темные места в виде теней. [c.371]

Обтачивают коллектор алмазным резцом, снимая минимальный слой металла, до состояния как чисто , т. е. когда с рабочей поверхности коллектора исчезнут заметные на глаз темные места в виде теней. После обточки коллектора углубляют проточку у его петушков до нормальной величины, а торцы пластин со стороны миканитового конуса закругляют радиусом 3 мм для облегчения процесса продорожки. Нельзя без надобности суживать проточкой петушки коллекторных пластин. Чем больше ширина петушка, тем больше смен обмоток в состоянии выдержать якорь. Неровности и выступающие части с петушков медных пластин удаляют опиловкой. [c.224]

Магнитные свойства железа (кроме его чистоты) зависят еще от структурного состояния. Наклеп резко ухудшает магнитные свойства, укрупнение зерна — улучшает. В обычных промышленных сортах железа коэрцитивная сила получается порядка 1 Э или немного ниже, тогда как минимальное значение коэрцитивной силы 0,01 Э получено на очень крупнозернистом чистом железе. [c.547]

В соответствии с (4.10), (4.11) в состоянии равновесия энергия Гельмгольца или энергия Гиббса раствора имеют минимальное значение. Разность между энергией Гельмгольца (или энергией Гиббса) чистых компонентов и энергией Гельмгольца (или энергией Гиббса) раствора равна работе образования раствора. В свою очередь, работа образования раствора тесно связана со структурой раствора и характером межмолекулярных взаимодействий компонентов раствора. [c.82]

У цветных металлов базы испытаний, выдержав которую образец не разрушился бы в дальнейшем, не существует. Поэтому для них за предел выносливости при одноосном напряженном состоянии принимается наибольшее максимальное при о > о, или наибольшее по абсолютной величине минимальное при о < 0 напряжение цикла, при котором образец выдержал определенное число циклов N без разрушения (часто принимают N = 10 ), и говорят, что предел выносливости определен на базе испытаний N, называя его ограниченным и обозначая (1 , — при чистом сдвиге [c.337]

По-видимому, циклическая стабильность (отсутствие как упрочнения, так и разупрочнения) характерна для металлов, армированных волокнами, в противоположность обычно наблюдаемому циклическому упрочнению в отожженных металлах или циклическому разупрочнению в предварительно упрочненных металлах. Циклически стабильное напряженно-деформированное состояние алюминиевых сплавов, армированных либо вязкой бериллиевой проволокой, либо хрупкими борными волокнами, показано на рис. 3. Циклическое упрочнение технически чистого алюминия необычно тем, что оно не достигает величины насыщения, как у большинства металлов, а происходит непрерывно вплоть до разрушения [52] на рис. 3 для сравнения с поведением композитов показано непрерывное упрочнение алюминия 1235. В [55] сообщалось, что алюминий 6061-Т6, армированный непрерывными волокнами бора с объемным содержанием 25 и 40%, циклически упрочняется, но величина упрочнения минимальна и состояние композита может быть охарактеризовано как циклически стабильное. [c.404]

Известно [130], что способность металла к пассивации характеризуется критической скоростью растворения, т. е. максимальным значением плотности тока при увеличении анодного потенциала перед наступлением пассивного состояния. Чем больше плотность тока, тем труднее наступает пассивное состояние. Согласно рис. 47 плотность тока максимальна для чистого никелевого покрытия и минимальна для покрытий Ni—Pd, полученных при периодическом включении тока (кривая 3). Для покрытия Ni—Pd наблюдается и наиболее широкий диапазон потенциалов пассивного состояния. Осадок, соответствующий кривой 2, растворяется уже в активной [c.140]

В каждой кассете имеется 4 элемента с выгорающим поглотителем нейтронов. Назначение этих компенсирующих стержней состоит в подавлении начальной избыточной реактивности и компенсации температурного эффекта. Благодаря этому поглощению возможно поддержание постоянной небольшой концентрации борной кислоты в первом контуре при полной нагрузке реактора во время всего цикла. Реактор характеризуется высоким отрицательным температурным коэффициентом реактивности, что позволяет провести его пуск из холодного состояния. Во время пуска первого контура циркуляционный насос работает с минимальным расходом, необходимым для надежной работы гидродинамических подшипников. После прекращения циркуляции через нижний гидравлический затвор с помощью подачи азота под колпак можно начинать снижение концентрации борной кислоты в первом контуре подводом в него чистой воды. После достижения критического состояния и нагрева воды до температуры 80—100°С расход воды на выходе из активной зоны будет равен расходу воды через циркуляционный насос азот из-под колпака нижнего гидравлического затвора удаляется, и первый контур постепенно переводится на номинальные параметры. [c.104]

Описанный выше способ пуска из горячего состояния возможен только при размещении промежуточных пароперегревателей в достаточно низкотемпературной зоне. Однако наряду с повышенной металлоемкостью такая компоновка не обеспечивает минимальных паровых сопротивлений, а также сообщает промежуточному перегревателю чисто конвективную характеристику. При снижении нагрузки блока температура промежуточного перегрева падает и экономические показатели ухудшаются. В связи с этим перенос промежуточного пароперегревателя в радиационную область может оказаться экономически выгодным и упрощенная схема пуска 302 [c.302]

Исходя из своего общего уравнения динамики, Лагранж вывел дифференциальные уравнения движения в двух видах, соответствующих двум видам уравнений статики. Это знаменитые уравнения движения Лагранжа первого и второго рода. Уравнения движения второго рода замечательны тем, что для систем, при движении которых не изменяется их полная механическая энергия (консервативные системы), эти уравнения можно составить, зная общее выражение только двух величин кинетической энергии системы и ее потенциальной энергии. Число этих уравнений минимально, оно равно числу степеней свободы системы. Вместе с тем уравнения Лагранжа весьма общи их можно использовать для разных физических систем, если состояние таких систем характеризуется значениями их кинетической и потенциальной энергии. Кроме того, уравнения движения в форме Лагранжа второго рода имеют определенную структуру с математической точки зрения. Поэтому задача их решения (интегрирования) в общем виде является достаточно определенной, чтобы исследовать ее чисто математически. Знаменитый физик Максвелл имел все основания писать в своем Трактате об электричестве и магнетизме , касаясь значения Аналитической механики Лагранжа [c.204]

Иногда, когда объемный фактор неблагоприятен, получается диаграмма такого типа, как показано на рис. 5. Здесь ликвидус и солидус образуют минимум, при котором обе кривые соприкасаются. Сплав, отвечающий минимальной температуре затвердевания, переходит из твердого состояния в жидкое при одной температуре и кристаллизуется как чистый металл, тогда как остальные сплавы затвердевают в интервале температур. [c.14]

Для того чтобы решить, какое состояние является более устойчивым — гомогенное или смесь фаз,—надо оценить величины соответствующих свободных энергий. Если сплав существует в виде фа(зовой смеси двух чистых компонентов А и В, то его свободная энергия определяется- точкой F пересечения линии состава СС с прямой, соединяющей свободные энергии каждого компонента Fa и Fb (рис. 59). Образование фазовой смеси из твердых растворов вместо чистых компонентов приве-дет к понижению свободной энергии. Так, если состав растворов определяется точками Ai и fii, то свободная энергия смеси будет Fi <Р. По мере увеличения растворимости, т. е. по мере сближения точек Л и S (А2 и В2 и т. д.), величина свободной энергии будет понижаться. В конце концов точки А и В сливаются и свободная энергия становится минимальной F3, что соответствует образованию гомогенного твердого раствора между компонентами системы. [c.150]

Практическое применение имеют химически чистые металлы Си, А1, Fe. Они обладают высокой электрической проводимостью при минимальном содержании примесей и дефектов кристаллической решетки. В связи с этим такие металлы используют в технически чистом виде и, для достижения максимальной электрической проводимости, в отожженном состоянии. [c.575]

Таким образом, чтобы на кривой нагрузка—перемещение найти точку бифуркации, необходимо, совместно с определением равновесных состояний конструкции, из уравнения (43) найти минимальное собственное значение X. Поскольку решение проблемы (43) на каждом шаге нагружения конструкции (в чисто вычислительном аспекте) также представляется весьма трудоемкой задачей, то наряду с модификациями описанного алгоритма поиска точек бифуркации используются и другие методы [13]. [c.289]

Полученные в разд. 20.19 — 20.21 выражения для эксергии описывают минимальную работу, которую необходимо затратить для осуществления заданного изменения состояния в присутствии определенной внещней среды. Поэтому, например, для экстракции чистой воды из морской при температуре и давлении внешней среды на практике потребовалась бы значительно больщая работа по сравнению с той, которую мы можем рассчитать с помощью равенства (20.56). Следовательно, как и в случае рассмотренной в разд. 14.2 установки для сжижения газа, о степени совершенства реальной установки можно было бы судить по величине рационального к. п. д., определенного как отношение идеального количества работы к реальному. Найденную таким образом величину t]r необходимо сравнивать с максимально возможным (теоретически) значением 1. [c.427]

Большинство инструментов, кроме высокой твердости поверх ностных слоев, должно иметь соответствующую прочность по вСему поперечному сечению или в каком-то определенном месте с тем, чтобы противостоять крутящим, изгибающим, растягивающим, сжимающим или комплексным нагрузкам, которым он подвергается. Обычно наибольшие и весьма разнообразные напряжения возникают на кромках инструмента или в поверхностных слоях. Схемы напряженного состояния, вызываемые разными нагрузками, весьма различны. Эти различия схематично представлены на рис. 12, предложенном Я- Б. Фридманом. Из диаграммы видно, какое напряжение при той или иной нагрузке (способе испытания) является решающим растягивающее напряжение или напряжение сдвига. Как известно, с точки зрения увеличения пластичности, способности к деформации благоприятным является напряжение сдвига. Чистое трехосное растягивающее (нормальное) напряжение вызывает хрупкий излом, т. е. разрушение без остаточной пластической деформации. Следовательно, не случайно, что инструментальные стали с различной структурой ведут себя по-разному при различных видах нагружения. Хрупкие стали вообще не выносят или трудно выносят неблагоприятные с точки зрения возникновения пластической деформации напряжения (например, испытание на разрыв, растягивающую нагрузку). Поскольку, стали с такой структурой или же при таких испытаниях на способны к проявлению даже минимальной остаточной пластической [c.28]

Кривые изменения периода кристаллической решетки никеля при трении в инактивной и активной смазочных средах качественно близки к соответствующим зависимостям, полученным для медных образцов (см. рис. 42). При трении в чистом вазелиновом масле период решетки никеля уменьшается на минимальной исследуемой глубине (1 мкм) до 0,351 нм (для исходного состояния никеля а == 0,352 нм). Все четыре присадки (СЖК С,— g и i7— ao, эфиры Э-1 и Э-4), которые использовали при исследовании периода решетки никеля, на глубине i = 5 мкм дают значение а = 0,351 нм (ниже исходного), а в интервале t = 1. .. [c.126]

Результаты такого исследования показали, что в чистом железе термическая обработка в а-области интеркристаллитной хрупкости не вызывает, а добавка даже 0,008 % Р приводит к хорошо выраженному охрупчиванию в интервале температур 500-750°С (рис. 5 . Минимальная низкотемпературная пластичность и максимальная доля межзеренного разрушения в изломе наблюдается после отжига при 600—650 С, т.е. охрупчивание не может быть обнаружено, если за "вязкое" состояние принимать, как это обычно делают при изучении отпускной хрупкости легированных сталей, состояние после отпуска при 600—650°С с быстрым охлаждением. [c.36]

Такое напряженное состояние носит название чистый сдвиг (происхождение этого названия разъяснено несколько ниже). Максимальное главное напряжение следует обозначить минимальное — 0з по условию 0 = —03 промежуточное главное напряжение 02 = 0. [c.121]

Основными требованиями, предъявляемыми к порошковым полимерным материалам, являются размер и форма частиц, состояние их поверхности, строение, плотность упаковки, способность к псевдоожижению и приобретению электрического заряда в поле высокого напряжения, постоянство фракционного состава композиции, определенные тепло- и электрофизические свойства, характеризуемые диэлектрической проницаемостью, удельным объемным сопротивлением, температуропроводностью, температурой оплавления и деструкции, а также такие чисто технологические требования, как минимальная влагостойкость, отсутствие слеживания и возможность длительного хранения. [c.237]

Свойства вещества, находящегося на границе раздела фаз н в объеме, различны. Например, значения свободной энергии, эи.тропии и удельного объема вещества некоторого тонкого слоя на rpanime раздела между жидкостью и ее насыщенным паром отличаются от соответствующих значений в объеме жидкости или пара. Свободную поверхностную энергию определяют, измерив силу, действующую на единицу длины (в чистых жидкостях эта сила вызывает натяжение), или давление, обусловленное натяжением поверхности раздела. В большинстве случаев, встречающихся на практике, свободная поверхностная энергия нпчтожномала по сравненню со свободной энергией всей системы. Известно, что любая система находится в состоянии равновесия, когда ее свободная энергия минимальна. Свободная поверхностная энергия есть часть свободной энергии системы, поэтому [c.265]

Для примера рассмотрим обработку результатов коррозионно-усталостных испытаний образцов диаметром рабочей части 5 мм из нормализованной стали 20 при чистом изгибе с вращением в 3 %-ном растворе Na I (рис, 12). В зависимости от базы испытания, состояния поверхности образцов графики коррозионной усталости в полулогарифмических координатах могут быть представлены в виде прямой или ломаной линии с одним, а реже с двумя перегибами. Тогда каждый прямолинейный участок необходимо подвергать обработке отдельно. Для стали 20 в полулогарифмических координатах четко выражены два прямолинейных участка, поэтому подвергаем обработке отдельно верхнюю и нижнюю ветви кривой. Исходные данные об уровне напряжений а и времени до разрушения N заносим в табл. 2 и 3. Через точку М (см. рис. 12) с координатами (антилогарифм среднеарифметического значения 1д /V) и V (среднеарифметическое значение а) проводят две прямые, рассчитанные по уравнениям (1) и (2) с использованием данных табл. 3 и 4 площадь между прямыми охватывает наиболее вероятное местоположение экспериментальных точек. Чем меньше разброс экспериментальных точек, тем меньше разница между коэффициентами Ь, и bj. Критерием разброса экспериментальных точек служит коэффициент корреляции г =Ь /Ь . При минимальном разбросе л ->1. Поскольку кооордина-ты точки перелома кривой точно установить трудно, то при построении кривой кор-розинной усталости отдельные ветви соединяют плавной линией. [c.33]

Расход энергии на опреснение. Минимальный расход энергии на опреснение может быть достигнут только в процессах, не связанных с изменением агрегатного состояния воды. Определить величину наименьшего расхода энергии на выделение чистой воды из раствора можно наиболее наглядно для процесса обратного осмоса (гиперфильтрации). [c.9]

Основные достоинства углеродистых сталей — получение высокой твердости в поверхностном слое при сохранении вязкой сердцевины. Это в ряде случаев обеспечивает минимальную поводку инструмента и повышение его механических свойств низкую твердость в отожженном состоянии НВ 1800—2000 МПа, позволяющую использовать высокопроизводительные методы изготовления инструмента (накатку, иасечку) закалку с низких температур (770—820 С) получение после закалки малых количеств остаточного аустеиита, что обеспечивает им повышенное сопротивление пластической деформации сохраиепне чистой поверхности при закалке вследствие охлаждения в воде, что упрощает очистку инструментов низкую стоимость. [c.596]

Характер разрушения керамических материалов в зависимости от их фазового состава различен. Их разрушение при сжатии, изгибе или растяжении происходит либо по телу стекловидной фазы, либо по кристаллам. В некоторых случаях в материалах чисто кристаллического строения разрушение происходит по границам зерен без нарушения их -целости. В керамике кристаллического строения прочность связана с энергией кристаллической решетки данного вещества, с межатомными силами. Если керамика, например муллитокремнеземистая и стеатитовая, содержит значительное количест--во стекловидной фазы, то разрушение обычно происходит в первую очередь по стеклу, обладающему меньшей прочностью. Однако в некоторых случаях при минимальном содержании стекловидной фазы, находящейся в сжатом упрочненном состоянии, первоначальное разрушение может произойти и по телу кристалла. Прочность бездефектного тела связана с силами внутриатомной связи. В большинстве керамических материалов наиболее прочная связь — ионная. Однако для некоторых бескислородных материалов характерна ковалентная связь. В реальных керамических материалах имеется большое количество дефектов как на микро-, так и на макроуровне, приводящих к концентрации напряжений. [c.6]

Нержавеющие стали — сплавы на основе железа, легированные хромом или хромом и никелем, а также и другими элементами, коррозионная стойкость которых обусловлена, в первую очередь, их пассивными свойствами. Поэтому проводят многочисленные исследования по изучению влияния различных факторов—состава, среды, температуры, на повышение пассивируемости сталей этого класса. Электрохимическое поведение основных компонентов этих сталей—железа, хрома, никеля в 1 iVH2S04 показано па рис. 44 [27]. Очевидно, что хром имеет наиболее отрицательное значение потенциалов пассивации Еп и полной пассивации Еап-, а также и минимальный ток растворения в пассивном состоянии fnn по сравнению с железом и никелем. В соответствии с этим при повышении содержания хрома в сплавах с железом происходит смещение Еа и Еаа в отрицательную сторону, а также наблюдается уменьшение in и inn (рис. 45). Многими исследователями было отмечено, что изменение этих характеристик происходит наиболее резко при увеличении содержания хрома от 12 до 13%, как показано на рис. 46 [118]. При легировании железа никелем пассивируемость сплавов также возрастает [84, 119], но в гораздо меньшей степени, чем при легировании железа хромом. Пассивные свойства сплавов Fe — Ni являются промежуточными между пассивными свойствами чистых металлов. Введение в состав хромистых сталей 8% Ni и более приводит к уменьшению тока пассивации in но смещает потенциал пассивирования Еа в положительную сторону [84, 118] (рис. 47). Легирование нержавеющих сталей небольшими количествами [c.73]

В отличие от системы Ti—Ni на бинарной системе Nb—Ni и без присадок кремния или бора возникает возможность образования чисто аморфного состояния уже при скоростях охлаждения 10 и даже 10 °С/с. Экспериментально определенный при этих скоростях охлаждения концентрационный интервал формирования аморфного состояния в системе Nb—Ni соответствовал содержанию никеля б сплаве 40—68 % и относился также к области более легкоплавкой эвтектики. Наиболее легко аморфизирующийс сплав в этой системе соответствовал составу, % (ат) Nb4oNi6o, для которого практическая скорость охлаждения была минимальной, порядка 10 °С/с, что позволило получать относительно толстые аморфные ленты (70—75 мкм). Температура начала кристаллизации этого сплава была около 640 °С. [c.339]

Обилие работ по неупорядоченным средам обусловлено запросами техники и прежде всего приборостроения. Современная электроника и оптика требуют материалов со столь разнообразными характеристиками, что набор одних лишь чистых кристаллов становится явно недостаточным. К настоящему времени перечень известных природных и искусственно созданных веществ насчитывает около четырех миллионов наименований, к числу которых ежегодно добавляется около ста тысяч новых, что приводит к громадному количеству сочетаний известных веществ при образовании смесей с различной структурой и концентрацией компонентов. Поэтому наиболее перспективным представляется комплексное исследование свойств материалов теоретическими методами предсказываются физические свойства смеси или композиционного материала и при необходимости результаты корректируются минимальным по трудоемкости числом экспериментов. Смеси можно классифицировать по разным признакам по числу компонентов и их агрегатному состоянию, по характеру структуры, по физико-химическим процессам взаимодействия различных компонентов. Последний признак позволяет разделить различные смеси на механические и немеханические. Механическими будем называть такие смеси, в которых коэффииленты проводимости (теплопроводности, электропроводности, диффузии и др.) исходных компонентов не зависят [c.5]

Покажем, что однофазному состоянию отвечает минимум термодинамического потенциала g ). Для этого найдем значение g для разных предполагаемых фазовых состояний сплава средней концентрации q. Если бы система представляла собой гетерогенную смесь кристаллов чистых компонентов, то термодинамический потенциал изменялся бы с концентрацией линейно (пунктир DF на рис. 9.4) и для сплава концентрации Со определялся тачкой F. Образование ограииченных твердых Тзастворов понижает значение термодинамического потенциала (точки gi, gi). Минимальному значению термодинамического потенциала g ) соответствует точка пересечения вертйкаль-ной ординаты с=Со с кривой g ) твердого раствора. При этом секущая прямая превращается в касательную. Следовательно, при -образной форме кривой g( ) равновесному состоянию отвечает непрерывный ряд твердых растворов. [c.189]

В целях упрощения сначала рассмотрим такую систему А — В, в которой оба металла А и В име1рт одну и ту же кристаллическую структуру и образуют между собой непрерывные ряды жидких и твердых растворов (промежуточные фазы отсутствуют). При температуре Tj, когда все сплавы этой системы находятся в жидком состоянии, кривые зависимости свободной энергии жидких и твердых растворов от состава можно представить, как показано на фиг. 1 ). При любом составе свободная энергия минимальна в том случае, если система находится в жидком состоянии. Если теперь понизить температуру, то кривые свободной энергии переместятся относительно друг друга таким образом, что разница в свободных энергиях жидких и твердых растворов любого состава уменьшится. В конце концов при температуре Т2 обе кривые свободной энергии коснутся друг друга в случае, показанном на фиг, 1, касание кривых сначала произойдет в точке на ординате компонента А. Иначе говоря, при температуре твердая фаза, состоящая из кристаллов компонента А, и жидкий компонент А будут иметь одну и ту же свободную энергию температура Га является той, при которой кристаллизуется или плавится чистый компонент А. [c.40]

Указанные выше и аналогичные им изменения формул упругого расчета были введены в АЛГОЛ-программу расчета для ЭЦВМ, приведенную в работе [9]. Диаграмма деформирования задается в виде кусочно-ломаной линии координатами точек перегиба. По этой программе были выполнены упругопластические расчеты оболочек и пластин, позволившие оценить для предлагаемого метода точность получаемых результатов и скорость сходимости последовательных приближений. Нагрузки на оболочки увеличивались от соответствующих моменту появления пластических деформаций до удвоенных, при которых наиболее напряженное сечение детали или большая его часть переходят в чисто пластическое состояние. В приведенных ниже примерах принималась диаграмма деформирования без упрочнения, дающая паихудшйе условия для сходимости последовательных приближений, так как при идеальной пластичности функции Е (г)/ отличаются от 1 больше, чем в других возможных случаях упрочнения. В качестве критерия скорости сходимости последовательных приближений рассматривались последовательные уточнения значений перемещений и усилий, модулей упругости а также величин максимальной и минимальной деформаций в наиболее напряженном Сечении. Число выполненных последовательных приближений во всех рассмотренных случаях не превышало 4—5, так как при этом указанные уточнения составляли около 1%. В таблице приведены величины нагрузок, модулей упругости максимальной интенсивности деформаций вг тах, размер зоны пластичности 4. [c.127]

А. А. АлентьевиН. Т. Бардина [4] изучали влияние температуры прокаливания (в течение 2 ч) на свойства технической окиси магния (93,5 вес. % MgO), получаемой из рапной гидроокиси магния. Данные рис. ХП1.2 показывают, что наиболее интенсивное спекание окиси магния протекает в интервале 1400—1500° С. Позже П. П. Будников и X. С. Воробьев [51 установили, что минимальная гидратация наблюдается для химически чистой MgO, обожженной при 1400° С. Обжиг окиси магния до неактивного состояния ( намертво ) из природного магнезита проходит при 1500—1650° С. При этом она становится очень твердой, а также кислото- и водостойкой. [c.318]

Соотнощения (3.1) —(3.4) справедливы только до момента образования шейки на образце. Кривые второго и третьего видов после образования щейки можно построить, замеряя нагрузку и минимальный диаметр щейки в процессе растяжения. Однако эти меры трудно осуществить с достаточной точностью. Кроме того, участок кривой от начала образования шейки до разры- ва, построенный по этим данным, не будет характеризовать физического упрочнения металла в чистом виде. Как было указано, после образования шейки усилие растяжения повышается также из-за перехода схемы напряженного состояния линейного растяжения в схему объемного всестороннего растяжения. Поэтому предложено несколько способов построения приближенных кривых упрочнения. С достаточной для практики точностью кривые упрочнения второго и третьего видов можно заменить прямыми. [c.128]

Кипящие стали, полностью нераскисленные (безфе рросили-ция) и содержащие поэтому до затвердевания повышенное количество РеО. При застывании в изложнице закись железа РеО реагирует с углеродом металла, образуя СО. Выделение этих пузырьков в металле создает впечатление, что он кипит. В слитке кипящей стали образуется большое количество газовых пузырей, вследствие чего практически отсутствует усадочная раковина. Если пузырьки имеют чистые неокисленные стенки, то они завариваются при горячей прокатке. Кипящие стали являются более дешевыми, так как при их производстве отходы минимальны. По сравнению со спокойной и полуспокойной сталью они больше склонны к старению и хладноломкости и хуже свариваются. Но вместе с тем кипящие стали обладают высокой пластичностью и хорошо принимают вытяжку в холодном состоянии. [c.280]

В некоторых более ранних работах, указанных на стр. 306, Бриджмен установил, что условие разрушения в центре минимального поперечного сечения образца, разрушенного путем растяжения и при высоком боковом давлении, определяется значением среднего напряжения (з1+а2+зз)/3. Однако в статье, опубликованной в 1946 г., он пишет Были предприняты изыскания для определения возможного критерия разрушения, причем были построены различные диаграммы, связывающие напряжения и деформации в момент разрушения. Ни один из критериев не оказался пригодным для всех условий. Критерий среднего гидростатического напряжения (одна треть суммы трех главных составляющих напряжений) оставался лучпшм для целого ряда условий, однако в некоторых случаях он давал значительные отклонения и его преимущество перед критерием, выражающим, что полное напряжение в волокне в направлении разрушения должно быть постоянным, является не очевидным . Критерий постоянного значения среднего напряжения несправедлив, когда сравниваются напряженные состояния, в которых два наименьших круга напряжений Мора имеют равные радиусы, т. е. когда среднее главное напряжение есть среднее арифметическое от и jg. При чистом сдвиге = х, = О, = —т металл разрушается при некотором значении т, но среднее напряжение при этом равно нулю. [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...