Железо i сталь

Железо I Сталь Констан-тан [c.384]

При затруднениях в определении скорости коррозии рекомендуется пользоваться распределением металлов по группам, в пределах которых контакт может считаться допустимым. Для атмосферных условий эксплуатации можно выделить пять таких групп I — магний II — алюминий, цинк, кадмий III — железо, углеродистые стали, свинец, олово IV — никель, хром, коррозионностойкие стали (в пассивном состоянии) типа Х17 н 18—8 V — медно-никелевые и медноцинковые сплавы, медь, серебро, золото. [c.74]

В — при 142°С в смеси 86,5—89% пропионовой кислоты, И— 14% уксусной кислоты, воды и следов ионов меди и железа при интенсивном перемешивании для I (сталь 304) Укп = 0,25 мм/год, для II (сталь 316) Укп = 0,15 мм/год, для II (сталь 317) У кп — 0,00 мм/год. [c.378]

Согласно (8.20), коэффициент ингибирования будет равен 90%, когда tl)i=B, если же величина т])[-потенциала равна 2В, степень торможения процесса коррозии достигает 99%. Ингибирующей способностью по отношению к кислотной коррозии металлов, в частности железа и стал,и, обладают орга- [c.157]

I — на повышение твердости (I — армко-железо 2 — сталь 20 3 — сталь 45 4 — таль У8) б — на толщину упрочненного слоя стали 45 при различных значениях авления [c.151]

Рис. 155. Кривая зависимости глубины питтинга от времени испытаний для железа и свинца i — железо в илистом суглинке 2 — свинец в суглинке Аллис 3 — железо и сталь в суглинке Аллис 4 — свинец в илистом суглинке

I —железо. II —сталь 20, III —сталь 45, IV —сталь У8, V—серый чугун. [c.91]

I — мягкое железо 2 — сталь 45 3 — сталь 20. [c.18]

Окислы железа в сталях 43 Олово и сплавы I, 3—5, 25,32, 34, 102, 137, 146, 161, 164, [c.107]

I— армо-железо 2 — сталь 20 3 — сталь 45 4 — сталь У8. [c.57]

Следовательно, при 1173 К можно алитировать железо и стали в иодидной среде циркуляционным методом без разъедания насыщаемой поверхности. Однако вывод, сделанный в гл. I, относительно скоростного нагрева до температуры алитирования или ввода йода в рабочую камеру установки после нагрева стальных деталей в этом случае также справедлив, и указанные предосторожности желательно соблюдать. [c.34]

I. Различные аллотропические модификации металлов и сплавов, как правило, обладают неодинаковым сопротивлением ползучести. Например, из двух существующих аллотропических форм железа модификация у имеет значительно большую теплоустойчивость, чем модификация а. Экспериментально эти подтверждается тем, что ниспадающий ход кривой сопротивления деформации железа (или стали) в функции от температуры нарушается перегибами вблизи критической температуры Лгз (рис. 154). [c.193]

Одной из причин плохой прилипаемости лакокрасочных покрытий к цветным металлам является то, что их поверхность обычно более гладкая, чем у железа (см. глава I). Вследствие этого при окрашивании цветных металлов не может быть такого переплетения и сцепления лакокрасочного материала с металлом, какое происходит при окрашивании железа. Общеизвестно, например, что на полированной поверхности железа и стали лакокрасочное покрытие держится гораздо хуже, чем на обычной для этих металлов шероховатой поверхности. [c.146]

Хлористый 1 Стали марок 10, 20, 30, ЯО, кальций 1 Я1, Я1Т, латуни Л90, Л96, би- 1 металл никель-железо 1 I Стали марок 08, 10, 20, Ст. 2, Ст. 3, серый чугун 1 [c.86]

Коррозионная стойкость железа и стали I парах воды при высоких температурах 11 О [c.1076]

Номограмма для определения напряжений I рода в железе и стали при съемке на кобальтовом излучении. [c.714]

Все металлы разделены на пять групп I группа — магний II — цинк, алюминий, кадмий III — железо, углеродистые стали, свинец, олово IV — никель, хром, хромистые стали, хромоникелевые стали V — медноникелевые сплавы, медь, серебро. Допустимым считается контакт металлов, входящих в одну и ту же группу. Металлы каждой последующей группы усиливают коррозию металлов предыдущей группы. Внутри группы металлы подвергаются коррозии, находясь в контакте с.металлами, расположенными в группе за ними. [c.99]

Борьба с ки-I слотной корро-I зией травление I железа и стали в i кислотах защи-i та ёмкостей при хранении и транспорте кислот [c.27]

Травитель 24а [5 г I 100 мл этилового спирта ]. Трешатель 246 [1,25 г I 1,25 г KI 98—99 мл этилового спирта, 1—2 мл Н2О]. Оба раствора иода, предложенные Осмондом [25] и Стидом [26] для травления железа и стали, в настоящее время не используются. Какие-либо преимущества этих реактивов по сравнению с другими не установлены. [c.82]

Взаиддаденств1-,е с железом (со сталью) контролируемой атмосферы I типа регулируется направлением реакции (1) [c.145]

I — сталь, содержащая сфероиди-зированпые выделения i — феррит — перлит 3 — железо 4 — железо высокой чистоты [c.191]

I — никель 2 — железо 3 — сталь 12Х18Н9Т 4— титан БТ-1 5 — хром [c.35]

I — сталь I8XHBA после закалки и отпуска II — армко-железо после нормализации [c.229]

Запатентован [18] метод автоматического контроля введения нитрита в раствор для фосфатирования железа и стали, содержащий нитрат, хлорат, нитрит, фосфаты цинка и кальция (Zn — 1,5 г/л, pH = 3,1, нитрат— 0,1—0,2 г/л). Метод основан на регистрации и усилении окислительно-восстановительпого потенциала пары NOg I NOg на инертном Pt-электроде. Потенциал стабильно измеряется в интервале содержания нитрита от 0,7—0,28 г л при сочленении со стандартным каломельным электродом сравнения. При сигнале 250 мв скорость добавки нитрита такова, что концентрация поддерживается па уровне 0,145 0,005 г л. При показании ниже 250 мв открывается магнитный клапан и в ванну подается раствор нитрита определенной концентрации, пока сигнал не достигнет прежнего значения. [c.300]

Линейный коэфициент расширения железа и стали между 0 и 100° С уавен а = 0,0000115 t, а при более высоких температурах а = = 0,0000115 i-f-0,00000008, где t—разница температуры по стоградусной шкале. [c.30]

Эффективный потенциал ионизации 7, и катодное падение напряжения С/к в значительной степени зависят от наличия в дуговой полости элементов-ионизаторов. Так, например, по данным Д. М. Рабкина, при сварке стальным плавящимся электродом открытой незащищенной дугой, в полости которой присутствуют только пары железа, i/i = 7,83 в, i7k=17,0 0,5 в при наличии в зоне дуги кальция без фтор-ионов /, = 6,11 в и i/k=13,0 0,5 в, а при наличии калия 7, = 4,32 в и i/k=12,5 0,5 в. Подобно указанному выше активированию вольфрамового катода действует на стабильность процесса и плавление стального электрода-катода добавка к аргону кислорода. Кроме того, несмотря на то, что потенциалы ионизации аргона и гелия достаточно высокие и составляют для первого 15,7 в, а для второго 24,5 в, применение электрических стабилизаторов намного снижает эти значения. По литературным данным, приводимым на основании опытов по сварке нержавеющей стали на прямой полярности, минимальное общее напряжение вольфрамовой дуги, горящей в аргоне, составляет 8 в, а дуги, горящей в гелии (при том же токе),— 12,5 в. Учитывая, что анодное падение I7a 2,5 в, получим катодное падение напряжения. для дуги, горящей в аргоне, составляет 5,5 в, а для дуги, горящей в гелии, — 10 в. В этих условиях как при вольфрамовом, так и при плавящемся стальном электроде выделение тепла на аноде обычно несколько больше, чем на катоде, и при обратной полярности (анод на электроде) стальной электрод плавится быстрее, чем при прямой (катод на электроде). Как уже отмечалось, особенно сильно при этом снижается нагрев катода при вiвeдeнии в полость дуги паров веществ с низким потенциалом ионизации, причиной чего является снижение [c.20]

Сопротивление отрыву феррита непосредственно после закалки примерно такое же, как и стали со средним содержанием углерода, и больше, чем 5т высокоуглеродистой стали (рис. 21). Это объясняется малой концентрацией углерода и большой дисперсностью феррита после закалки. Сопротивление отрыву закаленного феррита л. ачительно больше, чем отожженного I 150 и 50—80 кГ/мм соответственно). Однако в процессе отпуска различие в сопротивлении отрыву закаленного феррита, и закаленной стали возрастает и достигает наибольшей реличины после отпуска при 300—400°. Эю объясняется ослаблением влияния факт )ров, приводящих к понижению 5т стали (в частности, уменьшением концентрации углерода а мартенсите), и сохранением влияния факторов, повышающих 5т (наличие очень дисперсной гетерогенной смеси малоуглеродистого феррита и карбидов). Выше 400° сопротивление отрыву и железа, и стали уменьшается вследствие уменьшения дисперсности структуры (табл. 5). [c.1131]

КАДМИРОВАНИЕ, процесс нанесения на поверхность металла тонкого слоя кадмия, применяемый гл. обр. для защиты изделий из железа и стали от коррозии. Как средство защиты от коррозии К. близко к цинкованию и в нек-рых случаях имеет перед ним преиму-щест во. Последнее заключается прежде всего в повышенной сравнительно с цинком химич. стойкости кадмия. Поэтому при отсутствии пор кадмиевое покрытие дает более длительную и надежную защиту железных и стальных изделий от коррозии, чe I цинковое. Как электрохимич. защита кадмиевое покрытие на железе и стали уступает цинковому, т. к. кадмий — металл более благородный (e,,s —0,4 V), чем цинк (е = —0,71 V), и потенциал его почти не отличается от потенциала железа (е = —0,39—0,43 V). Поэтому в зависимости от условий эксплоата01и железных кадмированных изделий кадмий будет являться или электрохимич. защитником или лишь механическим. Минимальная толщина слоя, гарантирующая надежность кадмиевого покрытия, д. б. ок. 0,0075 мм. При покрытии изделий с шероховатой, пористой поверхностью, а также длн очень крупнозернистых отложений (из простых кислых ванн) то.пщина слоя д. б. вначительно больше. Для изделий, подвергающихся продолжительному воздействию наружной атмосферы воздуха, толщина слоя кадмиевого покрытия д. б. приблизительно такая же, как и для цинкового, — до 0,025 мм. [c.282]

Ig Р в at) = — 39,8/Т -f 2,5 Ig Г - 1,14. Условная химич. константа В. равна 1,6 истинная химическая константа равна 3,685 (Ейкен). Жидкий В. — прозрачная бесцветная жидкость, не проводящая электричества и обладающая поверхностным натяжением в 35 раз меньшим, чем у воды. Коэф. внутреннего трения газообразного В. ч = = 8,5 10" Axi- K M при 0° ои значительно меньше, чем для воздуха, отношение r j lr eo- d— = 0,493 при значительном повышении давления или г° — увеличивается [ ]. В. диффундирует быстрее других газов коэф. диффузии В. в воздухе Л = 0,645 см /ск (0°) в кислороде Л = 0,667 (0°) в азоте А = 0,739 (12°,5, 755 мм) в двуокиси углерода А = = 0,532 (0°) в окиси углерода A = 0,647 (0°) в сернистом ангидриде А = 0,483 (0°) в метане А = 0,625 (0°) в водяном паре А = = 0,716 (0°). В. очень легко диффундирует через пористые перегородки, причем по закону Грэма скорость диффузии пропорциональна давлению и обратно пропорциональна корню квадратному из плотности газа. В. диффундирует также через металлы, кварц и другие вещества. Через железо и сталь В. диффундирует особенно легко при i° > 1 000° через слой Fe толщиной в 1,7 мм при красном калении через I м в I мин. диффундирует [c.507]

Е. И. Гурович, Экстракт льняного жмыха как ингибитор коррозии железа и стали, ЖПХ, 19, I O (1946). [c.1222]

Температура плавления химически чистого железа доставляет 1 39° Ц. Техническое железо, полученное жислительным рафинированием и имеющее высокое содержание кислорода, плавится примерно при 1530° С. Температура плавления стали всегда ниже, чем железа, i зависит от содержания примесей. Металлы (Мп, Сг, [c.121]

Бор, по-видимому, образует твердый раствор замещения с а-железом и твердый раствор внедрения с -железом. i Сильное действие бора на прокаливаемость сталей было обнаружено сравнительно недавно. Достаточно 0,0005—0,003% В, чтобы задержать выделение доэвтектоидного феррита, не изменяя его температуры. Аналогично этому бор практически не влияет на положение точки Мц. Это особое поведение бора использовали при создании с США низколегированных бористых сталей, свойства которых экивалентны свойствам легированных сталей со значительно более высоким содержанием легирующих элементов. [c.88]

Выпускаемый металлический кадмий используется большей частью для нанесения защитных покрытии на железо и сталь и, в значительно меньшей степени, на медь 150]. Несмотря на сходство свойств цинка и кадмия, кадмии значительно легче дает ровные и гладкие покрытия, которые обладают большим сопротивлением к атмосферной и I альваническои коррозии, чем соответствующие цинковье покрытия Кроме того, кадмии устоичив к действию щелочен, в то время как цинк разъедается щелочными растворами Цинк и кадмии не особенно устойчивы к действию кислот. [c.275]

I 0,3 1пр (1, 3) и -= 0,8 . 4), с предварительно отоменной (1, 2) или закаленной (3, 4) основой после отжига при различных температурах а) сталь 45 - медь б) оталь 45 - железо в) сталь 20 - железо-никель г) бронза X 0,5 - [c.55]

Поворотным моментом во всей древней истории стал переход к производству железа и стали (I тысячелетие до н.э.). Стальные инструменты сделали возможной обработку ранее непригодных земель, вьфубку леса, они революционизировали кузнечное, оружейное, столярное ремесла, кораблестроение. Принципиальные преобразования произошли в вооружениях применение стального оборонительного оружия (шлемы, щиты и т.п.), стальных мечей изобретение скифами нового вида стрел создание новой инженерной и осадной техники, регулярного военно-морского флота и постоянных конных отрядов многократно увеличили мощь армии и позволили держать в повиновении обширные территории. [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...