Момент мертвая

Фазовые углы назначают на основе анализа рабочих циклов машины. Например, в ДВС интервалы тактов принимают по положению поршня в предельных положениях в верхней и нижней мертвых точках (в. м. т. и и. м. т.), т. е. угол поворота коленчатого вала за время одного такта равен 180°. Моменты открытия и закрытия клапанов в ДВС называют фазами газораспределения. Они обеспечиваются кулачками на распределительном валу. Впускной клапан должен открываться до прихода поршня в в. м. т., т. е. с опережением на некоторый угол и, а закрываться с некоторым запаздыванием на угол 6 (рис. 18.5, < ). Выпускной клапан открывается до прихода поршня в н. м. т., т. е. с опережением на угол у, а закрывается с запаздыванием на угол р. Конкретные величины углов опережения и запаздывания зависят от марки двигателя. Например, для ВАЗ-2106 (1=12° 6 = 40° у = 42° р=10° для ЗИЛ-130 а = 31° 6 = 83° у = 67° р = 47°. [c.486]

Мембранная муфта (рис. 28.7) допускает перекос осей валов до 2°30 и смещение осей до 0,7 мм. Муфта обладает небольшим упругим мертвым ходом, не превышающим 6. .. 12. Эти муфты применяют для передачи малых моментов в тихоходных и среднескоростных механизмах приборов. Мембраны изготовляют из стали, фосфористой бронзы, текстолита и других материалов. Момент передается с одной полумуфты на другую через мембрану 1. Размеры мембранных муфт в зависимости от диаметра валов ( =4. .. 12 мм) приводятся в литературе [34]. [c.344]

При движении механизма мгновенный центр Р, как видно из построения, перемещается, занимая различные положения в плоскости 5 и на неподвижной плоскости. В частности, при ср = О и ф = я, т. е. в мертвых положениях механизма, Р совпадает с точкой В, как это и должно быть, так как при переходе через мертвое положение ползун имеет скорость, равную нулю. В эти моменты скорость любой точки шатуна пропорциональна расстоянию ее от ползуна. При ф = я/2 скорость Vл параллельна Vв и движение шатуна мгновенно-поступательное все точки его имеют одинаковые скорости, равные скорости точки А. [c.247]

Для решения нелинейных задач статики гибких стержней необходимо знать поведение внешних нагрузок в процессе деформации стержня, а также необходимо учитывать изменение краевых условий, например перемещение шарнира (рис. 1.2). Конечное состояние гибкого стержня будет различным, если, например, нагружать стержень в одном случае мертвой- силой ( мертвой называется нагрузка, сохраняющая при деформации системы свое направление), а в другом — следящей, т. е. силой, которая в процессе деформации стержня сохраняет свое направление по отношению к стержню, например образует неизменные углы с подвижными осями. В более общем случае нагружения на стержень кроме сосредоточенных сил и моментов могут действовать и распределенные силы и моменты. [c.15]

Спираль нагружена мертвой нагрузкой, поэтому APi будут отличны от нуля, и так как нет распределенного момента ц, и сосредоточенных сил и сосредоточенных моментов, то kPi=Aqr, ДТ/ О. [c.276]

Стержень нагружен мертвой нагрузкой, поэтому приращения нагрузок ДЯ . входящие в линейные уравнения равновесия (3.33), будут отличны от нуля. Приращения моментов ДГ в данной задаче равны нулю. Уравнения равновесия стержня после потери устойчивости приведены в задаче 3.1 [система (3)]. Получим выражения для ДР, [c.280]

Напишите общие выражения для коэффициентов нормальной силы и момента тангажа в зависимости от соответствующих производных устойчивости при движении летательного аппарата в режиме мертвой петли , а также в случае свободного падения (рис. 9.2). [c.245]

Недостатками, свойственными этому типу рулей, являются большие шарнирные моменты, обусловленные значительным удалением центра давления от оси вращения. Такие рули недостаточно надежны в плотных слоях атмосферы, так как для них характерна относительно широкая зона нечувствительности ( мертвый ход). Это объясняется размытостью границы струи за счет смешения продуктов сгорания с атмосферой. [c.331]

В момент / = /з тело останавливается в пределах мертвой зоны и его дальнейшее движение прекращается. При >/3 график движения представляет собой прямую, параллельную оси абсцисс. [c.44]

Целью силового расчета зубчатой передачи является определение крутящих моментов на валиках механизма с учетом к. п. д, расчет мощности двигателя, определение сил, действующих в кинематических парах. Знание сил необходимо для расчета на износостойкость и прочность зубьев колес, валиков, подшипников и других деталей механизма, а также для определения ошибок механизма (упругого мертвого хода). [c.75]

У многоцилиндровых двигателей на один общий коленчатый вал одновременно работают несколько связанных с ним поршней, движущихся в одинаковые моменты времени в противоположных направлениях. Крайние положения поршня называют мертвыми точками верхней мертвой точкой (в. м. т.) у крышки 3 цилиндра и нижней мертвой точкой (н. м. т.) в противоположном конце цилиндра. Объем Vi цилиндра двигателя, ограниченный с одной стороны крышкой, а с другой стороны — поршнем, находящимся в в. м. т., называют объемом камеры сжатия. [c.70]

Рациональный выбор фазы газораспределения, т. е. моментов открытия и закрытия клапанов, выраженных в градусах поворота коленчатого вала по отношению к мертвым точкам, необходим для лучшего наполнения и очистки цилиндров для двигателей каждого типа их подбирают экспериментально. [c.421]

Мертвые положения. Самоторможение. В тех механизмах, у которых входное или выходное звено совершает колебательное (или возвратно-поступательное) движение, существуют крайние положения. В этих положениях скорость звена, имеющего возвратнопоступательное или вращательно-возвратное движение, меняет свой знак (и, следовательно, равна нулю). Легко заметить, что в кривошипно-ползунном и в кривошипно-коромысловом рычажном механизмах это положение возникает тогда, когда ось кривошипа совпадает с осью шатуна (т. е. когда кривошип и шатун располагаются на одной прямой линии). В этот момент двухповодковая группа с тремя парами вращения, входящая в состав обоих упомянутых механизмов, находится в особом положении. В таком положении бесконечно малая сила, действующая на одном конце кинематической цепи, может вызвать бесконечно большую реакцию на другом ее конце. [c.52]

Моменты открытия и закрытия клапанов в четырехтактных двигателях или окон в двухтактных двигателях, выраженные в градусах угла поворота коленчатого вала относительно мертвых точек, называются фазами газораспределения. Графически их можно изобразить в виде круговой диаграммы (рис. 67), которая называется диаграммой газораспределения или диаграммой распределения, если указаны моменты действия органов топливоподачи или зажигания. [c.162]

Второй такт соответствует ходу поршня от нижней к верхней мертвой точке. В начале этого хода продолжается процесс продувки и заполнения цилиндра свежим зарядом. Конец продувки цилиндра (точка / на индикаторной диаграмме) определяется моментом закрытия впускных окон. Процесс выпуска продуктов сгорания еще продолжается. В точке а закрываются выпускные окна и начинается процесс сжатия. При прямоточно-клапанной продувке выпускные клапаны закрываются одновременно с впускными окнами или несколько ранее. Давление в цилиндре к концу зарядки в двухтактных двигателях несколько выше атмосферного. Оно зависит от давления продувочного воздуха. С момента окончания продувки и полного перекрытия выпускных окон начинается процесс сжатия. Когда поршень не доходит на 10—30° по углу поворота коленчатого вала до в. м. т. (точка с ), в цилиндр через форсунку подается топливо или производится зажигание смеси и цикл повторяется. [c.163]

Если мы для простоты примем, что давление пара во время каждого хода поршня остается неизмененным (паровая машина без расширения), а длину шатуна положим бесконечной, то за время половины оборота (от переднего до заднего мертвого положения кривошипа, т. е. между моментами нахождения поршня у соответственных оснований цилиндра) крутящий момент М, передаваемый поршнем на вал, меняется в зависимости от угла поворота [c.320]

Рнс. 18.111. Консольный стержень, сжатый мертвой силой н скрученный аксиальным моментом. [c.459]

Значения тормозных моментов, приведенных в табл. 10, обеспечиваются при напряжении тока не менее 80% от номинального напряжения. В этой конструкции применены массивные литые рычаги, имеющие высокую жесткость ко всем шарнирам подведена смазка, что в сочетании с небольшими давлениями в них обеспечивает высокую износостойкость и малый мертвый ход рычажной системы. Для удержания колодок в определенном положении при разомкнутом тормозе применены пружинные фиксаторы, упоры которых прижимаются усилием сжатой пружины 48 [c.48]

Вторая глава статьи посвящена построению сил инерции шатуна. Проведя достаточно подробное графическое исследование, Л. В. Ассур приходит к выводу, что ...в обыкновенном шатунном механизме всегда наблюдается удар в крейцкопфной головке, и избежать его вряд ли имеется возможность, не изменяя суш,ественно конструктивных форм. Между тем в кривошипной головке представляется полная возможность дифференцировать удар и получить плавный поворот вектора полных давлений . И далее Сопоставляя последние выводы со сказанным в конце первой главы, мы придем к заключению, что наибольшей плавности хода мы достигнем, если перенесем неизбежный удар к крейцкопфной головке в мертвую точку, при этом удар в параллелях будет отсутствовать, а критический момент для кривошипной головки будет, но-видимому, достаточно далеко выдвинут за мертвую точку..., чтобы удар и здесь стал невозможен . [c.34]

Определение зоны мертвых положений кривошипа четырехзвенника при движущем моменте, приложенном к коромыслу, показано на рис. 1.42, в. Сила Р, направленная вдоль шатуна в предельных положениях, ограничивающих зону самоторможения, должна касаться круга трения если трением в цапфе В можно пренебречь и касаться двух кругов трения с радиусами и hg, если необходимо учесть трение в цапфах А к В, [c.45]

Из графика видим, что кривая имеет максимальную ординату тах- Это, как уже отмечалось выше, является признаком того, что на графике отложены в качестве ординат не пройденные пути 5, а расстояния или смещения рассматриваемой точки А от некоторого произвольно выбранного пункта О на ее траектории а (рис. 277). Максимальной же ординате будет соответствовать крайнее, или мертвое, положение А точки А на ее траектории а в момент перемены точкой направления своего движения. [c.230]

Посредством замера дуг на маховике относительно мертвых точек наносят точки открытия и закрытия клапанов. Проворачивая коленчатый вал по ходу двигателя, проверяют совпадение отметок на маховике с началом и концом работы клапанов. Начало открытия клапана фиксируется показанием линейного индикатора, штифт которого опирается на какую-либо деталь штока клапана, или по прихватыванию ролика толкателя или рабочего рычага. Конец открытия определяется по показаниям, противоположным началу открытия. Отклонения в моментах открытия и закрытия рабочих и пусковых клапанов без существенного нарушения процесса работы двигателя могут достигать 4°. [c.406]

Ввиду наличия в полости всасывающего плунжера вакуума смазка из резервуара будет засасываться и заполнит пустое пространство. В следующий момент нагнетательный плунжер 2, пройдя через левую мертвую точку, начинает двигаться вправо, а всасывающий плунжер 1 будет находиться в правой мертвой точке (положение /). После этого начинается следующий цикл работы. [c.57]

Поэтому для облегчения изложения рассматриваемого вопроса решим обратную задачу, т.-е. положим, что мы уже выбрали какой-то маховик и его момент инерции 0 известен, а также известна угловая скорость главного вала % в момент прохождения кривошипом мертвого положения, т.-е. при значении угла поворота [c.32]

Существенную роль при определении критического момента играет его поведение после потери устойчивости. Если момент Т=7з1з не меняет своего направления после потери устойчивости, т. е. момент мертвый , то [c.103]

Если силы мертвые , а используются уравнения равновесия в связанных осях (1-57) — (1.61), то следует использовать соотношения (1.41). При выводе уравнений и преобразованиях для любых сил и моментов приняты обозначения, которые использовались в 1.1 1И 1.2, т. е. q, Р( >, ц, В дальнейшем при решении прикладных задач в зависимости от конкретных сил приводятся дополнительные соотношения для сил и моментов, учиты-ва 0]ш ие особенности их поведения при нагружении стержня. [c.34]

Традиционный метод вывода уравнений равновесия. Уравнения равновесия для прямолинейного в естественном состоянии стержня в простейших задачах, когда осевая линия стержня — плоская кривая, а нагрузки — мертвые , можно получить традиционным методом, который излагается в курсах сопротивления материалов и строительной механики. Если стержень естественно закручен (см. рис. В.21) и нагружен внешними силами и моментами со сложным поведением (например, следящими за нормалью к осевой линии, или следяш,ими за некоторой точкой пространства, или зависящими от перемещений точек осевой линии стержня, и т. д.), то традиционным методом получить уравнения равновесия довольно сложно. Для подобных задач их существенно проще получить из общих уравнений равновесия (1.31) — (1.35) или (1.57) — (1.61) как частный случай для прямолинейных (в естественном состоянии) стержней. [c.129]

На рис. 6.11.3, а, б показаны последовательные положения фронта пламени в моменты т = 105, 120, 135, 150, 165, 180, 195, 210, 225, 240, 255, 270 (соответственнс кривые 1 — 12) для 0 = 8, б = 5000, Le = 2 при uq = I (рис. 6.11.3, а) и U0 = 1 (рис. 6.11.3, б). Из анализа кривых, представленных на этих рисунках, следует, что фронт пламени искривляется как при наличии теплоотдачи в стенку цилиндра (Qq = о, рис. 6.11.3, а), так и при ее отсутствии (fio == 1. рис. 6.11.3, б). Следует отметить, что скорости горения на оси трубы для этих двух случаев практически не различаются, но вблизи холодной стенки существует мертвое пространство, где фронт пламени не распространяется. [c.343]

Расп )еделение передаточных отношений между ступенями редуктора производится с учетом получения возможно меньшей ошибки лертвого хода на выходном валике и минимального момента инерции приЕ денного к валику двигателя. Для уменьшения мертвого хода пpиJdeняют я сдвоенные колеса с пружинами и предусматривается возможность уменьшения бокового зазора между з/бьями колес путем регулирования межосевого расстояния (см. 7.4 и 29.3). [c.411]

Принцип действия. Измерительное устройство состоит из датчика / (рис. 4.102), преобразующего измеряемый параметр в линейное или угловое перемещение, преобразователя 2, приводящего поступательное перемещение датчика в перемещение, удобное для отсчета, усилителя 3, увеличивающего перемещения датчика, устройства 4, по которому ведется отсчет или регистрация, и момент-ной пружины 5, предназначенной для компенсации мертвого хода и возвращения подвижных частей измерительных устройств в исходное положение. Датчики и мо-ментные пружины представляют собой упругие элементы (см. гл. [c.505]

Только на этом фоне можно в полной мере проследить действительный процесс шествия Энергии и Энтропии по нашей планете. Этим мы и займемся дальше, помня, однако, что Царица мира и ее Тень были выведены из мрака неизвестности только ко второй половине XIX в. многовековыми трудами талантливейших мыслителей, естествоиспытателей и инженеров. До этого же они властвовали над природой и людьми невидимо, тайно, выступая под самыми различными именами —Сил богов и душ. Действия, Деятельности, Момента, Импето (Импетуса), Работы, Количества движения, Монад, Живых и Мертвых Сил природы и др. — или вообще безымянно. [c.11]

При этом силы инерции 5 считаются положительными, если они направлены от оси кривошипа к внутренной мертвой точке силы инерции Sy положительны, если они направлены от кривошипа О к шейке кривошипа /с, т. е. при ф = 90 . Положительный момент сил инерции Mq направлен по ходу врашения кривошипа. Движущие силы и момент движущих сил имеют обратное направление. Силы инерции Sy и момент Mq являются теми нагрузками, которые от механизма кривошипа через станину машины действуют на фундамент. Они являются основными причинами неспокойной работы машины. Дальнейшие главы посвящены вопросу устранения этого воздействия. [c.133]

Ввиду опасных и вредных условий в кузнечных и прессовых цехах (не менее чем в литейных цехах) актуальна комплексная автоматизация, включающая диагностирование кузнечно-штамповочного оборудования. В штамповочном производстве для изготовления деталей из рулона, листа или ленты широко применяются одно- и многопозиционные прессы различных типов, манипуляторы, роботы, поворотные столы и транспортеры. Вопросы диагностирования поворотных столов, транспортеров, манипуляторов и роботов были рассмотрены выше. Специфичным для этих линий, как и для ряда литейных, является диагностирование прессов. У прессов с электроприводом целесообразно применение датчиков крутящего момента, с помощью которых контролируется характер изменения нагрузок на коленчатый вал как при холостых, так и при рабочих перемещениях ползуна. Запись частоты вращения или скорости этого вала позволяет обнаруживать разрегулировку и износ фрикционной муфты. Датчик остановки ползуна в верхней мертвой точке дает дополнительную информацию о работе муфты и коман-доаннарата [54]. Широко применяется измерение напряжений в станине пресса с помощью тензометрических датчиков (с целью предотвращения поломок, своевременной смены инструмента). Здесь целесообразно использовать микроусилители, расположенные в месте измерения напряжений. Ударные нагрузки при вырубке, пробивке отверстий и т. п. можно определять с помощью пьезоакселерометров, установленных на ползуне пресса. Диагностирование гидросистем и привода гидравлических прессов мало чем отличается от рассмотренных выше методов, разработанных для другого автоматического оборудования. Здесь ввиду ударного характера рабочих нагрузок требуется контроль энергии удара и предъявляются более высокие требования к частотным характеристикам датчиков и аппаратуры. Большие размеры прессов и рас- [c.150]

Изучению динамики ткацкого станка-автомата, получившего наибольшее распространение в текстильной промышленности [58], предшествовало исследование влияния отказов на качество продукции, надежности механизмов автоматов, находившихся в эксплуатации. Изучались причины отказов, время, затрачиваемое на восстановление работоспособности, удельные затраты на ликвидацию отказов. Анализ этих данных показал, что наибольшее влияние на производительность станка и качество продукции оказывает боевой механизм. Поэтому при стендовых исследованиях ему уделялось наибольшее внимание. Боевой механизм станка (рис. 12) осуществляет разгон челнока 1, прокладывающего уточную нить 2. Для этого используется потенциальная энергия предварительно закрученного торсионного валика 4. Чтобы валик мог сообщить челноку требуемую скорость, механизм боя в определенный момент времени выводится из кинематического замка. Для этой цели на боковой поверхности боевого кулачка 6, закручивающего торсионный валик, закреплен ролик 7, который, воздействуя на криволинейно очерченную горку 13 трехплечевого рычага 8, выводит механизм из мертвого положения. Движение звеньев механизма при раскручивании торсионного валика происходит независимо от вращения главного вала станка. После отрыва челнока 1 от гонка 2 осуществляется торможение механизма буферным устройством, состоящим из плунжера 9 и дросселя 11 с регулировочной иглой. Долговечность боевого механизма зависит от рационального выбора угла закручивания торсионного вала, профиля горки и профиля плунжера, определяющих характер разгона и торможения челнока. [c.60]

Среднем положении не перекрывают кромок золотниковой втулки (так называемое отрицательное перекрытие), а образуют зазор, обладающий некоторой проводимостью. Наружные кромки I я IV золотника имеют положительное перекрытие и при среднем положении золотника обладают нулевой проводимостью. Цоэтому полости сервоцилиндров находятся под давлением подпитки р . В этом случае золотник является непроточным и имеет мертвую зону 26 (рис. 2, 3), Осцилляция золотниковой втулки ликвидирует мертвую зону и делает золотник проточным. Схема перекрытий золотника и амплитуда осцилляции подобрана так, чтобы добиться достаточной чувствительности сервопривода при минимальном расходе через золотник. Таким образом, в течение большей части периода осцилляции давление в полости цилиндра примерно постоянно и лишь во время открытия сливной кромки снижается из-за полного закрытия напорной кромки и небольшого открытия сливной кромки. Моменты открытия сливных кромок II и III в силу симметрии отстоят друг от друга на Т12 (см. рис. 3). [c.152]

Фиг. 41. Схема привода универсальной сборной подвижной силовой головки с невращающимся ходовым винтом 1- кулачковая предохранительная муфта, ограничивающая крутящий момент на ходовой гайке. 2 при рабочей подаче 3 — ходовой винт, закрепленный на корпусе приспособления для замыкания усилия подачи 4 — мертвый упор 5 — клин для выборки бокового зазора у направляющих 6 — фрикционная муфта, включающая подачу

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...