Нагрузка мертвая

В обш,их векторных уравнениях равновесия и движения характер поведения внешней нагрузки при выводе уравнений роли не играет. Поведение внешней нагрузки играет суш,ественную роль при записи уравнений, связанных с конкретными базисами, например с базисами е,- или ij- , и особенно при записи уравнений в скалярной форме, которая используется при численных методах решения. Если внешняя нагрузка мертвая и уравнения равновесия стержня записываются в проекциях на неподвижные (декартовы) оси в базисе iy , то проекции сил <7 , [1 не зависят от деформированного состоя- [c.24]

Если нагрузка мертвая , то ДР (°)=ДРй( =АТх< =АТ( >=0.-Если внешняя нагрузка q, Р< fi, Т ) следящая и известна в связанной системе координат, то в декартовой системе координат эти векторы (или часть из них) могут быть представлены в виде (ограничимся записью только для вектора q) [c.58]

Внешние нагрузки мертвые , т. е. при деформациях стержня они не изменяются ни по величине, ни по направлению. [c.78]

Все действующие на пластину внешние нагрузки мертвые, т. е. они не изменяются ни по величине, ни по направлению при деформациях пластины. [c.134]

Если действующие в плоскости пластины нагрузки мертвые , не изменяющие значений и направлений при деформациях пластины, то на бифуркационных перемещениях w они работы не совершают и приращение полной потенциальной энергии для изотропной пластины [c.209]

Набла-оператор Гамильтона 839 Нагрузка мертвая 676 [c.936]

Если поверхностная нагрузка сохраняет свое направление (назовем такую нагрузку мертвой ) и задана своими проекциями [c.44]

Для решения нелинейных задач статики гибких стержней необходимо знать поведение внешних нагрузок в процессе деформации стержня, а также необходимо учитывать изменение краевых условий, например перемещение шарнира (рис. 1.2). Конечное состояние гибкого стержня будет различным, если, например, нагружать стержень в одном случае мертвой- силой ( мертвой называется нагрузка, сохраняющая при деформации системы свое направление), а в другом — следящей, т. е. силой, которая в процессе деформации стержня сохраняет свое направление по отношению к стержню, например образует неизменные углы с подвижными осями. В более общем случае нагружения на стержень кроме сосредоточенных сил и моментов могут действовать и распределенные силы и моменты. [c.15]

Рассмотрим случай, когда нагрузки являются мертвыми , т. е. их компоненты в декартовых осях остаются неизменными. Тогда в связанных осях е/о , например, вектор Ро > = L°P. < >, где L° — матрица перехода от базиса i/ к базису е/о Р — вектор, компоненты которого равны. При переходе к базису е/ , связанному с деформированным состоянием стержня, имеем [c.48]

Получить уравнения равновесия в связанной системе координат для кругового (плоского) консольного стержня, нагруженного сосредоточенной мертвой силой Р<>) и следящей распределенной нагрузкой q (рис. 1.20). Силы Р "ис лежат в плоскости чертежа сечение стержня круглое, т. е. осевая линия стержня при нагружении будет плоской кривой. Перемещения точек осевой линии стержня можно считать малыми (ограничиться уравнениями нулевого приближения). [c.60]

Так как при деформировании стержня мертвая нагрузка по отношению к связанным осям меняет свое направление, то проекции векторов q, Р( ц и Т< ) на связанные оси зависят от приращения углов (углов, характеризующих взаимное положение векторов е/о и е /). Матрица преобразования базиса i, к базису е, имеет вид L< )=LL , где L° — матрица преобразования базиса i/ к базису е,о , характеризующему естественное состояние стержня L — матриц,а преобразования базиса е,о к базису е, , характеризующему состояние стержня на т-ш этапе нагружения. Элементы матрицы L(Z/,) зависят от углов [c.84]

Значит, в случае мертвых сил на ш-м этапе нагружения на стержень действует нагрузка [c.85]

Большой практический интерес представляют задачи устойчивости предварительно напряженных стержневых элементов конструкций. На рис. 3.3 тонкой линией показан прямолинейный стержень, который был нагружен силой Р (следящей или мертвой ), а затем шарнирно закреплен. После этого стержень был нагружен распределенной нагрузкой q (следящей или мертвой ) при расчете таких конструкций требуется определить критическую нагрузку q, при которой стержень может потерять устойчивость. Штриховыми линиями на рис. 3.3 показаны (качественно) возможные равновесные формы осевой линии стержня после потери устойчивости. [c.94]

Входящее в уравнения (3.44) осевое усилие Qi определяется из уравнения (3.10) при x = /R° Р < > = 0, т. е. Qi — —q2 R°-Уравнения (3.44) — (3.47) позволяют определить критическую нагрузку q, в самом общем случае ее поведения (следящая, мертвая , зависящая от перемещений осевой линии стержня). Если нагрузка следящая, то Aqi = 0 и из системы (3.44) — (3.47) получаем две независимые подсистемы уравнений такого вида [c.104]

Спираль нагружена мертвой нагрузкой, поэтому APi будут отличны от нуля, и так как нет распределенного момента ц, и сосредоточенных сил и сосредоточенных моментов, то kPi=Aqr, ДТ/ О. [c.276]

Стержень нагружен мертвой нагрузкой, поэтому приращения нагрузок ДЯ . входящие в линейные уравнения равновесия (3.33), будут отличны от нуля. Приращения моментов ДГ в данной задаче равны нулю. Уравнения равновесия стержня после потери устойчивости приведены в задаче 3.1 [система (3)]. Получим выражения для ДР, [c.280]

Определение частот колебаний консольного стержня постоянного сечения П =Лзз=1), нагруженного мертвой распределенной нагрузкой q (рис. 7.8). Воспользуемся уравнениями (7.31) в декартовых осях, так как в этих осях при колебаниях стержня = Арх = 0. Осевое [c.184]

Для уменьшения ошибки мертвого хода применяются гайки, конструкция которых позволяет регулировать осевой зазор между витками винта и гайки при сборке (рис. 14.2, б). Устранить мертвый ход можно посредством пружинного устройства (рис. 14.2, в). Сила давления пружины должна быть больше осевой нагрузки на винт. При этом увеличиваются силы трения и понижается к. п. д. винтовой пары, так как пружина создает дополнительное давление на обеих боковых поверхностях витков резьбы. [c.222]

При проведении опыта нужно избегать мертвых ходов приборов, для этого изменение нагрузки следует производить лишь в одном направлении (обычно соответствующем возрастанию нагрузки). После проведения опыта следует проверить начальные отсчеты. [c.33]

Пример 9.7. Определить наименьший радиус мертвой петли, совершаемой самолетом, если — скорость самолета, а допустимая для организма нагрузка равна учетверенному весу летчика. [c.100]

В качестве примеров использования полученных ранее результатов мы сначала рассмотрим задачу о пластине длины L и ширины D с жестко заделанной стороной X = 0. Верхняя и нижняя поверхности У = О и Y = D свободны от напряжений. К стороне X — L приложена мертвая нагрузка [c.313]

Обращаем внимание на то, что, во-первых, поперечная распределенная нагрузка отсутствует (ду = 0) во-вторых, продольная распределенная нагрузка дг при повороте элемента остается параллельной оси г (такую нагрузку иногда называют мертвой ). В-третьих, вследствие отсутствия поперечной нагрузки поперечные силы в сечениях стержня малы. Наконец, поскольку элемент стержня при составлении уравнения равновесия считается недеформируемым, поворот его представляется поворотом как жесткого целого. [c.329]

Линейная система. В начале этой главы (см. 18.1, 18.2) При анализе устойчивости мы неоднократно обращались к рассмотрению возмущенного движения системы около изучаемого положения ее равновесия. При этом всегда предполагалось, что активные внешние силы являются консервативными, т. е. обладают потенциалом. Более того, везде речь шла о силах, сохраняющих свои направления независимо от формы равновесия или движения системы такая нагрузка обычно имеет гравитационное происхождение и называется мертвой . Настоящий параграф посвящен динамическому подходу к исследованию устойчивости состояния идеальной системы, находящейся под действием не только консервативных, но и неконсервативных сил. [c.430]

Эти соотношения отличаются от соответствующих соотношений для аналогичной мертвой нагрузки только последним граничным условием, которое в этом случае имеет вид [c.453]

При формулировке силовых граничных условий особого внимания заслуживают те случаи, когда мертвые внешние нагрузки передаются на стержень с помощью промежуточных деталей, изменяющих при изгибе стержня воспринимаемое им силовое воздействие. Несколько примеров такого нагружения стержней [c.81]

Поскольку при выводе выражения (3.16) точкам оси стержня сообщались только поперечные перемещения (jj), мертвые продольные внешние нагрузки, не совершающие работу на поперечных перемещениях, не вошли в это выражение. [c.92]

В заключение заметим, что в тех случаях, когда мертвые внешние нагрузки передаются на стержень с помощью некоторых механизмов, в выражения изменения полной потенциальной энергии (3.16) и (3.17) войдут, естественно, дополнительные слагаемые. [c.98]

Когда край пластины свободен (или упруго оперт), внешние контурные нагрузки входят в граничные условия линеаризованного уравнения. Так, например, рассмотрим незакрепленный край пластины х = а, нагруженный мертвыми распределенными усилиями q (у) и qy (у) (рис. 4.6, а). Первое граничное условие, очевидно, остается таким же, как и для ненагруженного свободного края Мх = 0. Для получения второго граничного условия рассмотрим равновесие краевого элемента пластины с размерами dy и dx. Уравнение равновесия такого элемента в проекции на ось 2, сформулированное для отклоненного состояния, имеет вид [c.148]

Из этого, в частности, следует, что при использовании упрощенной теории цилиндрической оболочки в задачах устойчивости бессмысленно различать мертвую и гидростатическую распределенные поверхностные нагрузки. [c.248]

Если оболочка нагружена внутренним гидростатическим давлением р и сжимающей мертвой нагрузкой, интенсивность которой pz = р. то в начальном осесимметричном состоянии равновесия Т = О, Тф = О, 5 = 0. Однако оболочка может потерять устойчивость. Действительно, из формулы (7.50) следует, что ркр = ( 2 — 1) при Пкр = 2, т. е. рщ, = 12 [c.295]

Если по длине оболочки внешняя нагрузка остается одного знака, то даже одночленное приближение обеспечивает вполне приемлемую точность. Возьмем, например, свободно опертую оболочку под действием радиальной локальной кольцевой нагрузки д. Будем считать, что оболочка теряет устойчивость по достаточно большому числу волн п и поэтому не будем различать гидростатические и мертвые нагрузки (см. 32). Взяв функцию [c.296]

Между тем прямой связи между силой трения и твердостью поверхности не наблюдается. Скорее, наоборот, мягкие тела обнаруживают более высокий коэффициент трения, что, возможно, связано с тем, что в этом случае под влиянием внешней нагрузки образуется большая плош,адь действительного контакта. Это указывает на относительно небольшую роль подобного мертвого зацепления выступов в явлениях трения. [c.185]

Уравнения равновесия первого приближения в декартовой системе координат. Уравнения равновесия нулевого приближения в декартовых осях — см. уравнения (1.130) — (1.133). Если нагрузка мертвая , то компоненты векторов q -o, Pio, Jixo и XlV, ВХ0ДЯШ.ИХ в Pj o И JxQ, В дбкартовой системе координат остаются постоянными при любых перемещениях точек осевой линии стержня, поэтому приращения этих векторов (Aq ° [c.56]

Традиционный метод вывода уравнений равновесия. Уравнения равновесия для прямолинейного в естественном состоянии стержня в простейших задачах, когда осевая линия стержня — плоская кривая, а нагрузки — мертвые , можно получить традиционным методом, который излагается в курсах сопротивления материалов и строительной механики. Если стержень естественно закручен (см. рис. В.21) и нагружен внешними силами и моментами со сложным поведением (например, следящими за нормалью к осевой линии, или следяш,ими за некоторой точкой пространства, или зависящими от перемещений точек осевой линии стержня, и т. д.), то традиционным методом получить уравнения равновесия довольно сложно. Для подобных задач их существенно проще получить из общих уравнений равновесия (1.31) — (1.35) или (1.57) — (1.61) как частный случай для прямолинейных (в естественном состоянии) стержней. [c.129]

Достоинством планетарных передач являются широкие кинематические возможности, позволяющие использовать передачу как понижающую с большими передаточными отношениями и как повышающую. Кроме того, планетарные передачи имеют малые габариты и массу по сравнению со ступенчатой зубчатой передачей с тем же передаточным отношением. Это объясняется тем, что а) мощность передается по нескольким потокам и нагрузка на зубья в каждом зацеплении уменьшается б) при симметричном расположении сателлитов силы в передаче взаимно уравновешиваются и нагрузки на опоры входных и выходных валов невелики, что упрощает конструкцию опор и снижает потери в) внутреннее зацепление, имею1цееся в передаче, обладает повышенной нагрузочной способностью по сравнению с внешним зацеплением. Недостатком планетарных передач являются повышенные требования к точности изготовления и большой мертвый ход. [c.230]

Рассмотрим несколько примеров сил, сохраняющих неизменным свое направление в декартовых осях. Как уже было сказано, к этим силам относятся силы тяжести, но возможны мертвые силы, не связанные с силами тяжести. На рис. 1.12 показана цилиндрическая пружина (например, упругий элемент акселерометра), находяпдаяся на ускоренно движущемся с ускорением а объекте. В этом случае стержень нагружен распределенной нагрузкой [c.27]

Получим уравнения малых колебаний стержня переменного сечения с учетом инерции вращения и сдвига, нагруженного распределенной мертвой нагрузкой =сопз1 (рис. 7.4,а). Рассмотрим элемент стержня с1х (рис. 7.4,6). С учетом деформаций сдвига торцовые сечения элемента повернутся на дополнительный угол уср, поэтому полный угол поворота элемента (рис. 7.4,а) [c.176]

На рис. 25.14 показана роликовая обгонная муфда. При вращении звездочки / по часовой стрелке ролики 2 заклиниваются между звездочкой и наружным кольцом 3 и передают вращение соединенному с ним ведомому валу. Прижимные устройства 4 уменьщают мертвый ход и способствуют равномерному распределению нагрузки между роликами. При вращении звездочки в обратном направлении ролики заклиниваться не будут и вращение не будет передаваться. [c.430]

Проведение опыта и обработка результатов. Опыт производится на машинах силой 50 или 30 Т (описание этих машин дано на-стр. 198 и 200). Образцы (стальные и дюралевые) имеют ширину 20—25 СМ и толщину 1,0 см или меньше. Диаметр выреза — 5 см. Для того чтобы исключить влияние мертвых ходов в тензометрах, образец предварит У1ьно нагружают силой Р , равной 1—2 Т. После этого по всем тензометрам берут начальные отсчеты rtj, которые записывают в лабораторный журнал по форме, приведенной Б таблице 21. Увеличив затем нагрузку до некоторого значения [c.66]

В случае Л = О конструкция представляет собой колонну, находящуюся под действием мертвой нагрузки F (типа силы тяжести, направление которой параллельно вектору — ). В данном случае уравнение (50) удовлетворяется при 0i = О для любого значения / это означает, что неискривленное состояние ко- [c.314]

Рис. 18,107. Невесомый стержень с массой на конце а) зависимости жесткостей от нагрузки б) движение корней лб) и —по Л-плоскости в случае мертвой силы в) движение корней и —Я.1 ) по Я.-ПЛОСКОСТН в случае тангенциальной силы.

Во-вторых, уравнения (2.60) можно рассматривать как условия самоуравновешенности напряжений второго порядка малости. Условия (2.61) можно трактовать как граничные условия на той части поверхности тела S , для которой заданы мертвые внешние нагрузки Рх, Ру, Рг- Поскольку при переходе в новое возмущенное состояние внещние нагрузки остаются неизменными, дополнительные поверхностные нагрузки второго порядка малости на части поверхности равны нулю. Дополнительные поверхностные нагрузки а рх, о руг на части поверхности 5а можно рассматривать как дополнительные реакции связей, возникающие при переходе тела в новое состояние. [c.62]

Отношение мертвого вееа скипа к условной ередней статической нагрузке [c.124]

При этом силы инерции 5 считаются положительными, если они направлены от оси кривошипа к внутренной мертвой точке силы инерции Sy положительны, если они направлены от кривошипа О к шейке кривошипа /с, т. е. при ф = 90 . Положительный момент сил инерции Mq направлен по ходу врашения кривошипа. Движущие силы и момент движущих сил имеют обратное направление. Силы инерции Sy и момент Mq являются теми нагрузками, которые от механизма кривошипа через станину машины действуют на фундамент. Они являются основными причинами неспокойной работы машины. Дальнейшие главы посвящены вопросу устранения этого воздействия. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...