Температура конечной точки

Рис. 2. Серия кривых изотермического отжига алюминия (стадия С2-1) после закалки с четырех различных температур. Конечные точки, которые были полу чены после отжига в течение 2 мин при 80° С, свидетельствуют о существовании стадии <9-2. (Образцы диаметром 1 мм, закаливались в солевом растворе при 2° С).

Температура точек тела, расположенных на различных расстояниях R от точки О, вначале повышается, достигает максимума, а затем уменьшается (рис. 6.2, б). Чем дальше от места введения теплоты находится точка, тем позже достигается максимальная температура и тем ниже ее значение. С течением времени конечное количество теплоты растекается в неограниченном объеме полубесконечного тела и приращения температуры всех точек стремятся к нулю. [c.159]

Изменение температуры во времени показано на рис. 6.3, б. В отличие от точечного источника теплоты в полубесконечном теле, где температуры отдельных точек стремятся к определенным значениям, в пластине температуры точек возрастают беспредельно. Непрерывное нарастание температуры объясняется тем, что в пластине тепловой поток стеснен и теплота не успевает перетекать в более холодные зоны. При наличии теплоотдачи с поверхностей пластины (см. п. 5.2) температуры точек стремятся к определенным конечным значениям. [c.164]

При температурах, больших, чем в точке К, фазовый переход жидкости в пар или обратно не происходит. Эта конечная точка кривой фазового равновесия жидкость—газ (или что то же самое — жидкость—пар ) получила название критической точки, а соответствующие ей значения температуры и давления — критической температуры T и критического давления вещества. Следовательно, при температуре выше критической сжижение газа, т. е. превращение газа в жидкость, невозможно. [c.129]

Так как линия айЬ нигде не пересекает кривую фазового равновесия, то ни в одной из точек этой линии фазового превращения не происходит, т. е. вещество все время остается однородным, и тем не менее начальная и конечная точки ее а и Ь соответствуют разным фазам начальная — жидкости, а конечная — газу. Указать, где произошел переход от жидкости к газу в этом случае, т. е. разграничить жидкое и газообразное состояние при температурах, больших критической температуры, не представляется возможным. [c.129]

Определить давление в начале газопровода, необходимое для того чтобы перекачать 12 ООО ООО м /сутки газа на расстояние 200 км. Относительная плотность газа по воздуху 0,61 температура газа 20° С, коэффициент сжимаемости газа 0,89. Давление в конечной точке газопровода = 3 ат, диаметр газопровода 508 мм. [c.63]

Поскольку /Со (0) = оо, а температура в центре пластинки г — О, естественно, должна быть конечной, то следует положить В = О и тогда [c.221]

Как известно, критическая точка характеризует предельное состояние двухфазной системы, в котором отсутствует различие между равновесно сосуществующими фазами. Она является конечной точкой кривой парообразования в р. Г-диаграмме и характеризуется максимальными значениями давления и температуры насыщения. Поэтому в Т, V-, Т, S-, Т, I-, р, и-диаграммах критическая точка лежит в вершине линии насыщения, являясь точкой максимума. [c.95]

Рассмотрим охлаждение параллелепипеда (рис. 22.11) конечных размеров 2/ , 2/ , 21 из изотропного материала с начальной температурой Т , одинаковой во всех точках его объема [31]. В момент времени т = 0 параллелепипед погружается в жидкость с температурой Ту < То, которая остается неизменной в течение [c.230]

При использовании разложения (4.4) в каждой точке области О работают только те координатные функции, у которых коэффициенты равны приближенным значениям температур узловых точек конечного элемента, содержащего данную точку. [c.131]

Второй вид необратимости — внешняя необратимость— связан с подводом или отводом теплоты. Обратимый (бесконечно медленный) подвод теплоты возможен, если разность температур источника теплоты и получающей теплоту термодинамической системы стремится к нулю. Если же эта разность температур имеет конечное значение, то процесс необратим, при этом степень необратимости тем больше, чем больше разность температур. В то время как внутренняя необратимость приводит к простым вредным последствиям в виде уменьшения работы, внешняя необратимость, связанная с передачей энергии в форме теплоты, имеет более сложную природу, обусловленную самой сутью второго закона термодинамики. Смысл и последствия необратимости при передаче теплоты будут более подробно рассмотрены в последующем (см. 10). [c.48]

Рассматривая построенную нами Ts-диаграмму цикла (рис. 4-10), обнаруживаем, что конечная температура рабочего тела после расширения (точка 4) выше температуры рабочего тела после сжатия (точка 2). При таком соотношении температур подогрев рабочего тела от точки 2 до точки 5 можно произвести отходящими из турбины газами, охлаждая их от точки 4 до Тд = Tj. Такой процесс использования тепла газов, отработавших в турбине, называется, как было сказано ранее, регенерацией. В установке на рис. 4-9 она осуществляется в подогревателе (регенераторе) 2. Если между точками 10 м 11 с температурами, соответственно равными температурам в точках 2 л 1, провести изобару 10-11, то получившийся цикл 5-3-10-11-5 по экономичности равен циклу 1-2-3-4-1 с регенерацией, так как подведенные и отведенные количества тепла у них одинаковы. Но т , у первого из них, как имеющего большее значение Я, будет выше, чем у второго (без регенерации), следовательно, в результате регенерации к. п. д. цикла 1-2-3-4-1 повысился. [c.165]

При помощи этого уравнения легко определяется температура в точках 7 и 3", а следовательно, и положение конечных точек 7 изобарического нагревания воды и 3" — изобарического охлаждения газообразных. продуктов сгорания на Т—s диаграмме. Разность энтропий в точках 7 и 5 представляет собой приращение энтропии системы из-за необратимости процесса теплообмена. После смешения состояние водяных паров изображается точкой 1 р fi), а газообразных продуктов сгорания— точкой 3 р ii). Парциальные давления pi, р , могут быть определены по известным значениям р и из соотношения р = р + ру, уравнений состояния водяных паров и газообразных продуктов сгорания [c.463]

На рис. 7-12 на диаграмме о —р изображен процесс трехступенчатого компрессора. Линия 8—1 отображает процесс всасывания газа. Линия 1—2 отображает его политропное сжатие в первом цилиндре до давления рг. По линии 2—3 до ее пересечения с изотермой 1—9, проведенной из точки /, происходит охлаждение рабочего тела в промежуточном холодильнике до исходной температуры Ti. После этого газ поступает во второй цилиндр и сжимается в нем по политропе 3—4 до давления рз. Линия 4—5 соответствует охлаждению газа после второго цилиндра опять до исходной температуры Ti точка 5 лежит на изотерме, проведенной из точки /. В третьем цилиндре газ сжимается политропно (процесс 5—6) до конечного давления р . [c.83]

Процесс сжатия конденсата в насосе происходит адиабатно при очень малом изменении температуры. Этим изменением можно пренебречь, и тогда конечная точка 2 процесса на диаграмме s — Г совместится с точкой 1. [c.119]

Короткие цилиндры, прямоугольные призмы и параллелепипеды можно рассматривать соответственно как тела, образованные пересечением взаимно перпендикулярных цилиндра и пластины, двух пластин и трех пластин неограниченных размеров, но конечной толщины. Для цилиндра конечной длины толщина пластины 26 берется равной длине цилиндра I. Относительная температура / для какой-либо точки цилиндра равна произведению относительных температур этой точки, полученных для бес- [c.214]

Для определения суммарного уменьшения массы металла в процессе коррозии можно также использовать кинетические диаграммы коррозии, как это показано на рис. 3.3. При этом исполь-зов аны, указанные на рис. 3.2 обозначения. Момент времени тг является конечной точкой для температурного уровня Ti и началом следующего Гг, момент времени тз —конечной точкой для участка с температурой и началом для ступени с температурой Тз и т. д. [c.104]

Цель испытаний — установление расположения диаграмм и их конечных точек относительно исходных, полученных при постоянных температурах и образующих, таким образом, поверхность деформирования. Предварительно были получены исходные диаграммы деформирования при постоянных температурах = 500, 700 и 800° С. [c.46]

Рассмотрим более общий случай. Пусть изотермический объект и изотермический посторонний тепловой источник имеют конечные размеры. Площади их поверхностей, обращенных друг к другу, обозначим соответственно через 5о и 5и, абсолютные температуры — через То и Та (см. рисунок), степени черноты — через Со и 8и- [c.131]

Такой химический метод использования солнечной энергии привлекает сейчас все большее внимание исследователей. Заманчивым в нем является, конечно, то, что энергию Солнца можно использовать для создания запасов, хранить ее, как любое другое топливо. Экспериментальная установка, работающая по такому принципу, создана в одном из научных центров в ФРГ. Основной узел этой установки — параболическое зеркало диаметром один метр, которое при помощи сложных следящих систем постоянно направлено на Солнце. В фокусе зеркала концентрированные солнечные лучи создают температуру 800—1000°С. Эта огромная температура используется для разложения серного ангидрида на сернистый ангидрид и кислород. Эти компоненты подаются в регенерационные емкости, где в присутствии специального катализатора из них образуется исходный серный ангидрид, при этом температура повышается до 500 °С. Это тепло превращает воду в пар, который вращает турбину электрогенератора. В подобном процессе можно использовать не только серный ангидрид, но и метан или аммиак, как в проекте австралийских ученых. [c.182]

При отрицательных температурах в металлах могут наступить фазовые превращения, в результате чего изменяются размеры и объем деталей и соответственно характер посадок. Такое явление объясняется тем, что многие сорта сталей после обычной закалки на мартенсит сохраняют в своей структуре часть непревращенного или остаточного аустепита, а конечная точка мартенситного превращения лежит в области низких температур. [c.229]

Интересно отметить, что неточность в определении величин X и [г сильно влияет на скорость уноса массы Gs. Изменение вязкости [х существенно влияет и на Т , а вот варьирование в широких пределах коэффициента теплопроводности Я изменяет Гщ лишь на несколько десятков градусов. Отсюда возникает идея разбиения стеклообразных материалов на группы, исходя из их поведения при экспериментах в высокотемпературных аэродинамических установках. Если в процессе такого исследования наблюдаются значительные отклонения в величине температуры поверхности, то это говорит в первую очередь о возможных различиях в вязкости расплава. И наоборот, если у различных стеклопластиков температуры поверхности близки, а скорости уноса массы сильно разнятся, то причина кроется прежде всего в отличии коэффициентов теплопроводности. Конечно, эти простейшие рекомендации позволяют оценить лишь порядок величин Яиц, поскольку при постоянных параметрах набегающего потока разрушение различных марок стеклопластиков в определенной степени зависит от их химического [c.209]

DA — нагрев газов в поверхностной теплообменнике ADB — охлаждение газов в поверхностном теплообменнике до точки росы AR — то же до температуры ниже точки росы AL — охлаждение газов в контактном экономайзере при противотоке теплоносителей и температуре воды ниже точки росы ДМ — то же при начальной температуре воды ниже, а конечной температуре воды выше точки росы А К — то же при температуре воды выше точки росы AN — охлаждение газов в контактном экономайзере при прямотоке теплоносителей и начальной температуре воды ниже, а конечной температуре выше точки росы. [c.26]

Для смеси любого состава х = х может существовать некоторая температура, при которой критическая точка касания лежит на прямой X = х, параллельной оси v, а также некоторая другая температура, при которой на этой прямой лежит конечная точка складки. Первая называется критической температурой смешения, а вторая — температурой конечной точки [plaitpoint temperatura]. [c.169]

Температура пара в конечном состоянии также определяется весьма просто. Если это состояние изображается точкой, находящейся в области перегретого пара, то температура его отсчитывается по значению изотермы, про-ходяпгей через эту точку. Если же в конечном состоянии пар влажный, то нужно от точки, характеризующей его состояние, подняться по соответствующей изобаре до верхней пограничной кривой. Температура этой точки, отсчитываемая по соответствующей изотерме, является температурой насыщенного пара конечного давления. [c.191]

Экспансионный ожижитель Симона. Существуют три различных типа гелиевых ожижителей, а именно непрерывного действия с предварительным водородным охлаждением, непрерывного действия с охлаждением детандером и хорошо известный процесс ожижения без использования непрерывного потока. Первые два способа ожижения кратко описаны выше. Третий способ используется в так называемом экспансионном ожижителе Симона [2], который показан схематически на фиг. 7. В этом ожижителе газообразный гелий, охлажденный и змеевике S, нагнетается в металлическую камеру В, охлаждаемую жидким или твердым водородом G. Чтобы обеспечить теплопроводность пространства Z, последнее заполняется гелием при низком давлении. Теило, поглощенное водородной ванной, определяется уменьшением внутренней энергии гелия после входа в камеру и работой сжатия. Работа сжатия равна 2 mpv, где т—масса очень малого количества входящего "аза, а v—его удельный объем. Если весь газ входит при одинаковой температуре Т,, то общая работа потока равна NRT , где lY—число молей газа, который входит в камеру, а В—газовая постоянная. Охлаждение с помощью водорода, требующееся для поглощения тепла, производимого работой сжатия, может оказаться больше того, которое необходимо для изменения внутренней энергии гелия. Это видно из сравнения величины двух произведений В1 и С ,ср,(2 ,—Tj), где Гд—конечная температура. [c.132]

Решение. Удельный объем пара v — ViM ч= 2/10 = = 0,2 м кг. На si-диаграмме (рис. 6.2) начальная точка / лежит на пересечении изохоры 0,2 м /кг и изобары, соответствующей 0,7 МПа, энтальпия этого состояния ii = = 2204 кДж/кг. Конечная точка 2 — на пересечении заданной изохоры и изобары 0,9 МПа, энтальпия в этом случае /2 =2630 кДж/кг, j = 0,93. Температуру находим, продолжая изобару 0,9 МПа до пересечения с верхней пограничной кривой, / = 166°С. Для изохорного процесса [c.65]

Пример 3.4. В целях водоснабжения к потребителям подаетея горячая вода в количестве Q=220 м /ч при температуре t= Q °С. Длина трубопровода 1=1000 м, внутренний диаметр с1=0,207 м, давление воды в начале линии р1=4,9-10 Па. Отметка оси трубопровода в конечной точке на 2 м выше начальной. Определить полный напор и давление в начале и конце трубопровода, если эквивалентная шероховатость труб Аэ=0,5 мм, а потери напора в мертвых сопротивлениях равны 10% линейных потерь. [c.71]

Таким образом, как теоретический цикл, так и рабочие процессы действительного цикла должны быть оптимизированы. Однако оптимизация теоретического цикла, равно как и оптимизация каждого составляющего процесса, не решает задачи полностью, так как характерные параметры рабочего цикла, влияющие на значение ц,, вследствие того, что узловые точки цикла (т. е. точки окончания одного процесса и начала другого процесса) в действительном цикле смещены из-за необратимости предшествующего процесса по сравнению с теоретическим циклом. Поясним это на примере цикла с регенерацией теплоты. Из-за необратимости процесса расширения рабочего тела конечная точка расширения в первых ступенях турбины а (рис. 8.10) при одинаковом давлении лежит правее изо-энтропы, т. е. имеет по сравнению с соответствующей точкой теоретического цикла более высокую температуру. Поэтому, если в теоретическом цикле регенерация осуществляется, например, от точки а, то возникает вопрос, в какой точке действительного цикла должна начаться регенерация. Оптимизация самого процесса регенерации вызывает [c.523]

Рассмотрим процесс обтекания воздухом мокрого термометра (рис. 8.3). Влажный воздух (точка 1) при температуре t , обтекая смоченный батист 2, насыщается влагой и меняет свое состояние. Если процесс насыщения происходит без подвода теплоты, то адиабатный процесс совпадает с линией Л= onst (рис. 8.3,6). При этом конечное состояние воздуха — точка 2s, температура мокрого термометра — температура в точке 2s. Если же в процессе насы- [c.218]

Предположим вначале, что течение изоэнтро-пично. Проведем на i— диаграмме (рис. 7-14) вертикальную прямую АВ от начальной точки Ту) до конечной точки B pz, Тг). Линия ЛВ является графическим изображением рассматриваемого изоэнтропического истечения. Определим на прямой АВ точку D, в которой скорость течения со равна скорости звука с. Далее, имея в виду, что в сопле Лаваля скорость течения, равная скорости звука, достигается в наиболее узком (минимальном) сечении сопла, в точке D находим значения энтальпии г кр, давления ркр, температуры Гкр и удельного объема v p для этого сечения сопла. [c.283]

Ступенчатая линия I-2-3-4-5-6 (рис. 135, а) представляет собою ли- нию расширения пара в трубине и отдачу теплоты в подогревателях. Пл. S 5432J определяет удельную теплоту, израсходованную на подогрев питательной воды в подо1 ревателях. За счет отбора теплоты от рясширяющегося пара можно в пределе получить конечную температуру подогрева воды, равную температуре насыщения (точка 8). Тор- [c.322]

Слишком низкая температура газа по сравнению с реальной не представляет опасности с точки зрения накопления повреждений, однако может повлиять на выбор необходимой длительности второго полуцикла. Изменение температур в кромке лопаток при таких испытаниях приближенно показано линией ASKL. Если бы в точке S нагрев не прекращался, то изменение напряжений при охлаждении можно было бы представить линией SB (на кривой напряжений). Однако, поскольку в точке S начинается охлаждение, график изменения напряжений примет совершенно другой характер (показано стрелкой). Началу второго цикла при режиме испытаний (штрихпунктирная линия) будут соответствовать совершенно новые начальные условия, что, конечно, также приведет к существенному перераспределению напряжений. Для того чтобы по возможности снизить степень искажения характера температурных и напряженных состояний в цикле, целесообразно время окончания цикла перенести из точки К в точку С, т. е. дать выдержку при T rmin до времени, соответствующему длительности реального цикла. Следует немного сократить это время, поскольку равномерное поле установится несколько раньше. Температура металла в конце цикла может быть чуть ниже температуры в точке С, так как для обес- [c.198]

Но этого мало. Русский способ бессемерования позволяет перерабатывать в конверторе вместе с жидким чугуном до 30% твердой завалки, т. е. холодных чугунных чушек, отходов прокатного производства, а также различного стального и железного лома. При новом процессе выгорание углерода в чугуне начинается с первых минут продувки, так как температура перегретого чугуна достаточно высока. Что касается кремния, то он вьеторает равномерно в ходе всего процесса, обеспечивая высокую температуру конечного продукта — стали — к моменту разливки. Продолжительность процесса в конверторе сокращается с 25 до 12—14 мин., обеспечивая высокое качество получаемой стали. Все это значительно снижает стоимость переработки чугуна в конверторах. [c.140]

Иногда при расчете процессов тепло-и массообмена, например, в контактных аппаратах кондиционирования воздуха, используют разности t — tx, d — йж [26]. Эти разности имеют ту особенность, что они могут менять свой знак в одном и том же процессе тепло-и массообмена. Например, разность d — dm меняет знак при нагреве воды от температуры ниже точки росы начального состояния воздуха до температуры, которая меньше начальной температуры воздуха по смоченному термометру, но больше температуры точки росы. Это ослох<няет расчет, так как возникает необходимость в разделении реактивного пространства аппарата на отдельные участки и т. д. В то же время разности — d и ttA — tx никогда не меняют знака и ими удобно пользоваться в расчетах. Другие разности, d — d,K и t — U, тоже не меняют знака, но при определении dx необходимо учитывать дополнительные условия (влияние скачка влагосодержания, изменение температуры в пограничном слое жидкости и др.), а температура газа t не определяет его энтальпии. Разделение же и взаимо-увязка теплообмена по явной и скрытой теплоте делается обычно при упрощающих предпосылках об отсутствии указанного сложного распределения потенциалов в пограничном слое, что в конечном итоге приводит к эмпирическим формулам и узким диапазонам их применения. Поэтому рекомендуется использование разностей d — d, U — tx- [c.37]

При адиабатном расширении (вертикальная штриховка) температура газа падает, так же как и давление, по мере движения поршня вправо. В конечной точке 2 давление снижается до атмосферного Ро.с, а температура—до Т , значительно более низкой, чем То.с- Отведенная в виде работы энергия Ьза соответствует вертикально заштрихованной плош,адке. По первому закону термодинамики она будет равна уменьшению внутренней энергии газа 1ад=АУ1 2. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...