Уровень сечения профиля

Уровень сечения профиля р [c.126]

Относительная опорная длина профиля tp, т. е. отношение опорной длины профиля к базовой длине I, где р — числовое значение уровня сечения профиля. Здесь опорная длина профиля является суммой длин отрезков, отсекаемых на заданном уровне сечения профиля в материале выступов линией, эквидистантной средней линии, в пределах базовой длины. Уровень сечения профиля — расстояние между линией профиля и линией, пересекающей профиль, эквидистантно линии выступов (рис. 14). [c.180]

Уровень сечения профиля р — это расстояние между линией выступов профиля и линией, пересекающей профиль эквидистантно линии выступов профиля. [c.100]

Опорная длина профиля т] — суммарная толщина выступов b ,. .., Ь ,. .., Ьп (рис. 9.9), полученная в результате пересечения выступов профиля линией тр, эквидистантной средней линии, т. е. т) , = 2 Ьг. Относительная опорная длина профиля (р = (11р//)-100 = (10. .. 90) %. Уровень сечения профиля р — расстояние между линией выступов профиля и линией, пересекающей профиль. Уровень сечения профиля выражают в процентах от Ц,тах р Ь — 90) Ятах, %. [c.157]

Значения указанных параметров, регламентированные ГОСТом, находятся в пределах = 10 -i-90% уровень сечения профиля р = 5 ч- 90% от (рис. 17) / = 0,01 - 25 мм S = 12,5 -0,002 мм S = 12,5 -г- 0,002 мм R , Ртах = 1600-4- 0,025 мкм и = ШО -т- 0,008 мкм является основной шкалой для 6—12-го классов, а для 1—5-го и 13—14-го классов основная шкала R . Кроме указанных параметров регламентировано шесть направлений неровностей, которые указываются по необходимости. Класс шероховатости назначается конструктором исходя из условий работы детали. Излишне высокие классы шероховатости усложняют и удорожают обработку и не всегда улучшают эксплуатационные свойства деталей, поэтому необходимо стремиться к обеспечению оптимальной шероховатости поверхности деталей. В качестве примера в табл.2 [c.40]

Уровень сечения профиля р отсчитывается от линии выступов. Значение р выбирается из ряда 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 SO 90% от Я тах. [c.45]

Следующий уровень сечения профилограммы, на котором производятся описываемые выше измерения, устанавливается микрометрическим устройством. Для более точной установки перекрестия с неровностями профиля визир снабжен увеличительной линзой 7. При помощи линейки определяется показатель аппроксимации опорной кривой V и отношение [c.31]

Уровень р сечения профиля расстояние между линией выступа профиля и ли шей, пересекающей профиль эквидистантно линии выступов профиля. [c.79]

Уровень Р сечения профиля - расстояние между линией выступов профиля и линией, пересекающей профиль эквидистантно линии выступов профиля. Числовые значения уровня сечения профиля Р выбирают из ряда 5 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90% от Ктах. [c.122]

Обнаруженное влияние поля температуры теплоносителя, сформированного неравномерным полем тепловыделения по радиусу пучка витых труб, на поле скорости потока необходимо учитывать при разработке модели течения и ее математическом описании и при нестационарном протекании процессов тепломассопереноса. Необходимость использования уравнения движения в виде (1.8) может быть обоснована также при исследовании процесса выравнивания неравномерности поля скорости, сформированной входным патрубком при адиабатическом течении воздуха. Эксперименты проводились на моделях теплообменного аппарата с 127 витыми трубами овального профиля с относительным шагом S/ d = 16 и числом Fr , = 470 на экспериментальной установке, описанной в [39]. Вход потока в пучок бьш осесимметричным. Неравномерность поля скорости формировалась системой входных решеток, уровень турбулентности за которыми составлял 6%. Скорость потока измерялась в выходных сечениях пучков различной длины трубкой полного напора, малочувствительной к углу скоса потока до 20° [39]. Длина пучков соответствовала расстояниям от входа lid, 18,7d, 90,5d. При этом входные условия сохранялись неизменными, число Re s 10 и = 305 К. Среднеквадратичная погрешность определения скорости составляла 3%. [c.107]

В работах [2, 3] показано, что в определенных условиях (при постоянном и выровненном профиле входных скоростей и отношении максимальной скорости в сечении IP max к среднерасходной W, близком к единице) уровень турбулентности воздушного потока оказывает заметное влияние на интенсивность теплообмена на начальном участке трубы и, следовательно, должен учитываться при проведении соответствующих исследований. В данной статье сделана попытка использовать аналогичный подход для оценки влияния некоторых типов входных устройств на теплообмен в начальном участке трубы. [c.78]

Шероховатость поверхности и точность ее обработки при ЭМО зависят от припуска на сглаживание. На основании закона постоянства объема твердого тела при идеальном сглаживании уровень обработанной поверхности должен соответствовать уровню теоретической средней линии 0—0 (рис. 22). Средняя линия профиля проходит таким образом, что делит пополам сечения, ограниченные контуром профиля. Следовательно, [c.33]

А. Прежде всего рассмотрим существенные различия истечения затопленной струи из сопла и диафрагмы (рис. 1.21). В первом случае для формирования струи с возможно более равномерным начальным профилем скорости используется сужающееся сопло с плавным очертанием контура, при этом степень поджатия потока п < 3-10 (отношение площадей поперечного сечения на входе и выходе из сопла) позволяет снизить уровень турбулентности потока в выходном сечении сопла. При истечении струи из диафрагмы реализуется отрывное обтекание ее острой кромки, профиль скорости в начальном сечении струи неравномерен и имеет минимум в центре начального сечения струи. На рис. 1.22 представлены зависимости [1.10] средней скорости и продольных пульсаций скорости на оси струи от продольной координаты при истечении струи из сопла и диафрагмы с [c.36]

В зависимости от условий эксплуатации распределение углерода по сечению элемента конструкции может быть разным. Для толстостенных элементов конструкций, работающих в среде с высокой активностью углерода характерно поверхностное науглероживание с классическим диффузионным профилем (рис. 4.43, а) [127]. В тонкостенных деталях, длительно подвергающихся науглероживанию в окислительно-восстановительной среде с низкой активностью углерода (а/ 1), иная ситуация. Вследствие ухода карбидообразующих элементов в оксидную пленку у поверхности возникают обедненная углеродом зона и обратный профиль (рис. 4.43, б). В последнем случае распределение углерода по сечению элемента близко к равномерному. Соответственно уровень механических свойств будет определяться средним содержанием углерода. [c.193]

Для проверки прямолинейности направляющих в вертикальной плоскости может быть использован прецизионный уровень (рис. 1.95, а). Уровень 2 устанавливается на короткий ползун 1, форма которого соответствует форме проверяемых направляющих, и вместе с ползуном перемещается вдоль направляющих. Переставляя уровень в ряд позиций, расположенных по длине станины с равными интервалами, отмечают по шкале уровня углы наклона направляющих в соответствующих сечениях. На основе полученных данных можно построить профиль направляющей в вертикальной плоскости. [c.161]

В. М. Богданова с соавторами [3]. Модель использована для решения задач контактирования колеса с рельсом с учетом изнашивания поверхностей. Случайными являются параметры единичного акта — однократного прохождения колеса по рельсу. Характеристики взаимодействия колеса с рельсом в течение каждого единичного акта неизменны, но назначаются случайным образом с использованием соответствующих функций распределения. Единичный акт взаимодействия дает вполне конкретное расчетное приращение износа. Помимо пошаговой процедуры отыскания изношенного профиля обеих деталей, предусмотрен переход от одного вида изнашивания к другому в соответствии со специально сформулированным условием. Оценивается также накопление усталостных повреждений в рельсе, для чего выполняется расчет его напряженного состояния и по амплитуде касательных напряжений в каждой точке сечения рельса оценивается уровень накопленных усталостных повреждений за каждое единичное воздействие с колесом. Суммарное значение поврежденности сравнивается с некоторым допустимым уровнем для оценки критического состояния. [c.637]

Из сплава В92 отливаются слитки самых больших диаметров, осваивается отливка плоских слитков также самых больших сечений. Поэтому требуемая степень деформации всегда может быть достигнута. Необходимо также отметить, что плиты значительных толщин должны изготовляться не из плоских, а из круглых слитков путем проковки их на окончательный размер либо проковки на заготовку и последующей прокатки. Только в этом случае удается обеспечить общий высокий уровень свойств и, в частности, удовлетворительные свойства по толщине плиты. Сплав склонен к пресс-эффекту в прессованных изделиях его прочность и предел текучести существенно выше, чем в листах и катаных плитах поэтому сплав В92 весьма выгодно применять в виде прессованных профилей, плит и панелей. Сплав удовлетворительно подвергается ковке и штамповке. [c.32]

Дайте определения, приведите необходимые эскизы и поясните суть одного из следующих сочетаний терминов, характеризующих шероховатость поверхностей а) средняя линия профиля, базовая длина (0 выступы, впадины и неровности профиля и поверхности б) шаг неровностей по средней линии и по вершинам выступов и сргдние шаги (Smi, Si, Sm, S) в) среднее арифметическое отклонение, высота неровностей профиля по десяти точкам и наибольшая высота неровностей (Ra, Кг, Rmax) г) опорная и относительная длина профиля, а также уровень сечения профиля (г р, tp, р) д) виды направления неровностей. Как обеспечивается нужное направление неровностей [c.81]

Для количественной оценки шероховатссти установлены параметры высотные — среднее арифметиче жое отклонение профиля, Rz — высота неровностей профиля по хесяти точкам, Rmax — наибольшая высота профиля по вершинам шаговые Sm — средний шаг неровностей, s — средний шаг неровностей по вершинам tp — относительная опорная длина профиля, %, де р — уровень сечения профиля (табл. 7.7). [c.227]

I — базовая длина участка поверхности, выбираемая для измерения шероховатости т средняя линия профиля -Rmax наибольшая высота неровностей профиля Sm — средний шаг неровностей профиля min — отклонения соответственно пяти наибольших максимумов и минимумов профиля — средний шаг неровностей профиля по вершинам h( min — расстояния от высших точек пяти наибольших максимумов и от низших точек пяти наибольших минимумов до линии, параллельной средней и не пересекающей профиль — расстояние между любой точкой профиля и средней линией р — уровень сечения профиля [c.18]

Основываясь на изложенном, естественно предположить, что профиль кривых распределения температур в вертикально расположенном факеле должен быть симметричным относительно его оси (см. рис. 59). Это одинаково справедливо как для случая горения готовой горючей смеси, так и для случая горения газа в атмосфере воздуха. Уровень температур в пламени, очевидно, будет зависеть от теплотворности горючего газа, а также от физических параметров газа и воздуха и, конечно, от количества первичного воздуха в горючей смеси. При прочих равных условиях пламя предварительно подоготовленной горючей смеси будет наименьщих размеров и температура его будет наивысшей. По мере уменьшения содержания в смеси первичного воздуха объем и светимость пламени, а т кже его теплоотдача в окружающее пространство будут возрастать и, как следствие, будет снижаться температурный уровень факела. Профиль кривой распределения температур в поперечном сечении факела зависит от характера пламени (ламинарное и турбулентное). На рис. 67 показано распределение температур в простейшем случае (ламинарный факел) при сжигании готовой смеси. Кривая температур в этом случае в известной степени напоминает эпюру скоростей в ламинарном потоке. Профили температур для случаев горения в воздухе смеси газа с недостаточным количеством воздуха, а также при турбулентном характере струй будут носить более сложный характер. [c.129]

Относительная опорная длина профиля tp Отношение суммы длин отрезков г, отсекаемых п пределах базовой лляны в материале дета. и линией, эквидистантной средней линии и расположен ной на заданном расстоянии от линии выступов профиля (уровне сечения /у), к базовой длине Примечание, Уровень сечения р обычно выр 1Жйит в % О тах / п гр- -1 [c.543]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

VII.12. Многопролетная плотина, очертание бычков и устоев ко-ТО]ООЙ плавное, перекрывает русло водотока (с сечением, близким к прямоугольному), расход которого Q = 1000 м /с. При этом напор над плотиной Н = 4,5 м, уровень воды при заданном расходе в нижнем бызфе ниже высоты порога плотины высотой Р = 10 м и шириной до начала криволинейной поверхности 6 = 3 м. Определить отверстие плотины, если она выполнена как водослив практического профиля [c.178]

При неэатопленном водосливе практического профиля уровень нижнего бьефа лежит ниже гребня водослива (рис. 9.5, а), т. е. кб<Р. Расход через незатопленный водослив практического профиля находят по общей формуле водосливов (9.1) с учетом влияния скорости подхода vo и бокового сжатия потока (5>Ь), так как на практике подводящее русло у водосливных плотин обычно имеет неправильное сечение с неправильным распространением скоростей. Влияние скорости подхода учитывается путем коррекции напора Я на величину скоростного напора скорости подхода. Учет влияния бокового сжатия потока осуществляется введением поправочного коэффициента е на сжатие струи. С учетом сказанного расчетная формула для определения расхода через незатопленный водослив практического профиля имеет вид [c.109]

Более точную форму пика можно получить с помощью сечения данного двумерного Ф-спектра через максимумы. Такое сечение представлено на рис. 4.8в. Максимум в центре, т. е. в нулевой компоненте, отражает среднюю яркость изображения, а не его периодические свойства. Пунктиром на рассматриваемом сечении показан средний уровень спектра шумов и помех. Максимум на представленном сечении соответствует шагу усталостных бороздок около 1,44 мкм. Закономерна и асимметрия профиля пика максимума яркости. На изображении даже в пределах столь малой фасетки излома имеются участки с разным наклоном поверхности, на которых видимый шаг меньше действительного, а истинный шаг бороздок, соответствующий горизонтально расположенной поверхности, является максимальной величиной. Поэтому форма пика имеет резкий обрыв в сторону больших размеров от истинной периодической структуры и относительно плавный спад в область меньших размеров, вызванных кажущимся уменьшением периода структуры наклонных участков. Существенно подчеркнуть, что исходное расположение макроплоскости излома к пучку электронов в РЭМ было горизонтальным. [c.214]

В работе [18] проведено специальное исследование влияния характера изменения площади поперечного сечения РК в области решетки радиальных лопаток. Изменяемый профиль решетки включал радиальный и часть осевого участка колеса, а закрученная неизменная выходная решетка была выполнена приставной. В четырех моделях площадь сечения F изменялась приблизительно по линейному закону, уменьшаясь, оставаясь неизменной или возрастая от входа к выходу. Наивысший к. п. д. ступени получен с РК, имеющими F onst и слабую диффузорность. Наибольшее соответствие расчетных и опытных данных также получено с этими вариантами РК. Сделан вывод, что максимальная экономичность может быть получена при градиенте изменения площади поперечного сечения по радиусу 0—0,04 м м. Оптимальное отношение к рк.1 1 Д ЛЯ данной серии колес определено в интервале 0,07— 0,088. Отметим, что по данным других авторов [40] это отношение составляет значение 0,1. В результате можно заключить, что наличие диффузорных участков в рабочих каналах не оказывает существенного влияния на уровень экономичности, если диффузор-ность не слишком велика. Это дает возможность создания высокоэкономичных лопаточных решеток РК с прямыми лопатками при увеличенной протяженности чисто радиальной части и уменьшенном радиусе внутреннего меридионального обвода. [c.167]

Выборочный контроль предназначен для контроля отдельных элементов зубчатого зацепления после фрезерования, долбления, шевингования и окончательно изготовленных зубчатых колес. Выборочный контроль осуществляет контролер специальными приборами с записывающим устройством, установленными в комнате, хорошо защищенной от шума, рядом с участком изготовления зубчатых колес. В лаборатории контролируют погрешность профиля, погрешность направления зуба, разность шагов, радиальное биение, колебание МОР, уровень звукового давления, пятно контакта, отклонения длины общей нормали. Основными параметрами, которые определяют геометрию профиля зуба, являются погрешности профиля и направления зуба. Оба эти параметра измеряют на четырех равнорасположенных по окружности зубьях с обеих сторон профиля на одном приборе. После зубофрезерования и зубодолбления погрешности профиля и направления зуба обычно контролируют один раз в смену, а также после замены инструмента и наладки станка. В процессе шевингования контроль погрешностей профиля и направления зубьев осуществляют чаще, особенно по мере затупления ше-вера. Контроль проводят в начале смены, после замены инструмента, а также каждой 100-й детали с каждого станка. Результаты измерения контролер вносит в таблицу для каждого станка, что позволяет постоянно анализировать его работу. Пятно контакта и уровень звукового давления после шевингования проверяют у тех же зубчатых колес, у которых измеряли профиль и направление зуба. Разность шагов, радиальное биение и отклонение длины общей нормали контролируют по мере необходимости. Для контроля деформации в процессе термической обработки измеряют два зуба, расположенных под углом 180°. Погрешность профиля зуба измеряют в трех сечениях по длине зуба (середине и двух крайних), а погрешность направления - в трех сечениях по высоте (середине, головке и ножке). [c.355]

Под опорной длиной т)р понимается сумма длин отрезков 6 в пределах базовой длины, отсекаемых на заданном уровне в материале выступов профиля линией, эквидистантной средней линии. Опорная длина определяется на заданном уровне р. Если уровень р плавно изменять от О до 100 %, то значение tp будет так же изменяться от о до 100 %. Кривую ip = I (р) называют опорной кривой или кривой Аббота (рис. 12.1). Опорная кривая характеризует структуру неровностей и показывает закономерность нарастания площади опоры в выбранном сечении. Параметр ip определяет фактическую площадь контакта при контактировании поверхностей на заданном уровне сечения. Относительная опорная длина профиля ip назначается из следующего ряда чисел 10 15 20 25 30 40 50 60 70 80 90 %. [c.344]

Таким образом, влияние закона распределения толщины t x) проявляется в общем случае через коэффициенты а м- В предельном случае бесконечно малой хорды следует принять t x) = = Лд хб(л ), так что dmN = 1. В этом случае на шум влияет лишь площадь сечения. Для профилей серии NA A можно принять Axs = 0,685x , где с — хорда и т — максимальная относительная толщина ( макс/с). Обычно объемный шум мал по сравнению с шумом от подъемной силы, особенно в области низких гармоник, но для высоких гармоник и при больших концевых числах Маха уровень объемного шума может оказаться большим. Отсюда следует, что объемный шум соответствует импульсным возмущениям давления, возрастающим с увеличением чисел М до значительной величины. [c.857]

При применении конических матриц наибольшая накопленная ингенсив-ность деформаций наблюдается на наружном контуре очага деформации, где обычно достаточно благоприятные условия для разрушения (величина П составляет от —4 до —7). В направлении по радиусу к главной оси деформируемого тела величина 8 уменьшается, а II постепенно увеличивается. Далее в трубке некоторой толщины происходит сильное уменьшение 8j и повышение П вплоть до положительных величин а . В отдельных случаях (при квадратном или прямоугольном профиле матрицы и г. п.) у входа в воронку матрицы не только величина Оср > О, но также и все главные натяжения Oz, 00, Or больше нуля. При выдавливании металлов, имеющих диаграмму пластичности с относительно высоким отношением Pp/(dII), могут появиться внутренние трещины. Применение вогнутых матриц плавной кртвизньт выравнивает деформацию по сечению и уменьшает уровень II в центральной зоне очага деформации. [c.132]

Весьма рационально применение стали 15ХСНД в тонких сечениях (например, для профилей трубчатого сечения) в качестве стали повышенной прочности и коррозионной стойкости. Уровень механических свойств лис- [c.100]

Какой материал применяют для направляющих и каковы способы их крепления в шахте Современные направляющие кабины изготовляют из прокатной стали марки. Ст.ЗО. Ранее для направляющих применяли сталь различного прокатного профиля, а также дерево твердых пород дуб, граб, бук. Бруски деревянных направляющих соединяют шипами и крепят к швеллеру болтами. Схемы сечения металлических направляющих показаны на рис. 9. Самой простой и обеспечивающей низкий уровень шума при движении лифта является направляющая, выполненная в виде деревянного бруска (сечением 65X65 мм для лифтов грузоподъемностью до 500 кг и 80X80 мм — для лифтов большей грузоподъемности). Направляющие собирают из брусьев длиной 1— 1,5 и. Однако деревянные направляющие быстро изнашиваются и пожароопасны. [c.46]

Топливо проходит через жиклер экономайзера 22, главный жиклер 10 и через распылитель 9 поступает во внутренний диффузор смесительной камеры. С увеличением открытия дроссельной заслонки и возрастания разрежения в диффузоре количество топлива, проходящего через главный жиклер 10, возрастает, вследствие чего обогащается смесь. Компенсация смеси осуществляется в основном системой холостого хода. По мере увеличения разрежения в диффузоре и расхода топлива уровень его в колодце 17 падает вследствие постоянной пропускной способности жиклера холостого хода 16, так как в колодце поддерживается постоянное давление через балансировочный канал 4. При этом воздух, входящий в колодец, смешивается с успевающим притекать топливом и в виде эмульсии поступает через корректор 18 и отверстия 12 н 14 в смесительную камеру. Таким образом, с увеличением скорости воздуха и разрежения в диффузоре, через систему холостого хода поступает относителыю все меньшее количество топлива, компенсируя тот избыток его, который подается главным жиклером. Вследствие особенностей устройства системы холостого хода при значительных открытиях заслонки компенсация смеси получается чрезмерно бoлhИJoи, п результате чего может получиться общее переобеднение смеси, приготовляемой карбюратором. Это переобеднение корректируется дозирующей иглой 23, которая с увеличением открытия дроссельной заслонки поднимается кверху, и нижний конец ее, имеющий определенный профиль, перемещаясь в жиклере 22 экономайзера, несколько увеличивает проходное сечение жиклера. При этом поступление топлива через главную топливную систему увеличивается до тех пор, пока не получится смесь требуемого состава. [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...