Факел расположение

При пылевидном сжигании топлив в ядре факела, расположенном недалеко [c.141]

На рис. 31 показано влияние вязкости жидкостей на опытные удельные потоки по сечению факела, расположенному нормально к оси форсунки. [c.79]

На рис. 43 показано влияние давления подачи вязкого топлива на опытные удельные потоки в сечении факела, расположенном нормально к оси форсунки, при работе каждой ступени. Кривые рис. 43. построены для практических условий работы форсунки с соотношением давлений по ступеням, характеризуемым уравнением (80), при значениях Ь = 1,4 и = 1,5 10 Н/м . С увеличением давлений подачи топлива в первой и во второй ступенях топливо распределяется более равномерно. Максимальные значения удельного потока топлива снижаются, и кривые в районе максимумов проходят более плавно, что характерно и для одноступенчатых форсунок. Однако с увеличением давлений подачи топлива у одно- [c.105]

Большинство газомазутных топок имеют традиционную призматическую форму со слабо наклонным подом (15—20°) и одностороннюю (рис. 37, а) или встречную (рис. 37, б) компоновку горелок. Известны топки циклонного типа (рис. 37, в) и с подовым расположением горелок (рис. 37, г). Как показывает опыт эксплуатации, применение сложной конструкции топок с циклонами не оправдывает себя. Как положительный фактор схемы рис. 37, г можно отметить небольшое значение локальных тепловых потоков на экраны, а в схемах рис. 36, в и г снижение образования оксидов азота и серы за счет подавления генерации атомарного кислорода путем принудительного подвода к корню факела инертных продуктов сгорания. [c.80]

U-образная компоновка (рис. 112, Э) позволяет создать условия хорошего заполнения топки факелом. Вследствие низкого расположения перегревателей протяженность паропроводов до турбины минимальна. К недостаткам такой компоновки следует отнести то, что дымососы, вентиляторы крепятся к каркасу котла, топливо необходимо подавать на большую высоту. U-образная компоновка применяется на котлах паропроизводительностью D С < 670 т/ч. [c.174]

Регулирование температуры перегрева с помощью горелок и воздушного режима основано на том, что тепловосприятие топки определяется местоположением факела. Чем ниже относительный уровень расположения горелок по отношению к высоте топки, тем меньше температура газов на выходе и больше ее тепло-244 [c.244]

Промежуточными между слоевыми и камерными топками для сжигания твердого топлива являются топки с псевдоожиженным или кипящим слоем топлива. В них на мелкозернистые частицы топлива действует поток воздуха и газов, в силу чего частицы топлива переходят в подвижное состояние и совершают движение — циркуляцию в слое и объеме. Скорость воздуха и выделившихся газов не должна превышать определенной величины, по достижении которой начинается унос частиц топлива из слоя. Скорость потока, при которой начинается движение частиц — кипение , называют критической. Такие топки требуют одинакового размера кусков топлива. Слоевые топки применяют для агрегатов с теплопроизводительностью до 30—35 МВт (25— 30 Гкал/ч) для более крупных котлоагрегатов приняты топочные устройства с камерным сжиганием и предварительной подготовкой топлива. Топливо до поступления в камерные топки измельчается до размера частиц в несколько микрометров. Первичный воздух, транспортирующий твердое топливо, имеет меньшую по сравнению с вторичным температуру, а его количество меньше потребного для сгорания. Топливо и воздух в камерные топки подают через специальные горелки, расположение которых на стенах топочной камеры может быть различным. Иногда часть вторичного воздуха подают в виде острого дутья через сопла с повышенными скоростями для изменения положения факела в топочной камере. [c.74]

Выше была рассмотрена кинетика химических реакций горения в предположении, что подача окислителя (кислорода воздуха и других) осуществляется без ограничения. Однако при анализировании процессов необходимо учитывать не только кинетические (физико-химические) факторы, к которым относят концентрацию реагирующих веществ, давление и температуру их, но и диффузионные процессы, влияющие на подачу окислителя к горящему топливу и на образование смесей, определяемые аэродинамическими факторами — скоростью потоков реагирующих веществ, геометрической формой и размерами тел, расположенных на пути потоков и газов, интенсивностью турбулентности газового факела, t. е. физическими факторами. Главным определяющим процессом при горении топлива в конкретном случае может быть кинетический или диффузионный. Если скорость горения топлива (или общее время, необходимое для его сгорания) лимитируется процессом смешения, то горение протекает в диффузионной области. Наоборот, если смешение происходит очень интенсивно и процесс в целом лимитируется кинетикой собственно реакций горения, то горение находится в кинетической области. [c.232]

Фотодатчики для ЗЗУ-4 и ЗЗУ-8 должны устанавливаться таким образом, чтобы обеспечить попадание в его поле зрения только основного факела своей горелки. Указанное условие трудно выполнить при большом количестве горелок на котле при многоярусном и встречном нх расположении. На рис. 61 представлена схема расположения фотодатчиков ЗЗУ на горелках котла П-57. На схеме показаны горелки одной стены котла (горелки на котле расположены в два яруса встречно). [c.135]

В топках с фронтально расположенными горелками зажигательные пояса устанавливают на трех стенах топки, исключая заднюю. Задняя стена не утепляется зажигательным поясом, чтобы уменьшить ее шлакование при возможном ударе факела. Угловые трубы (2—4 шт.) не рекомендуется закрывать зажигательными поясами. [c.91]

Каждая пусковая зона разогревается горелкой мощностью 1,2 МВт, расположенной на 1,2 м выше газораспределительной решетки. Факел горелок направлен вниз. Слой наполнителя (обычно известняка) сначала насыпается в топку высотой 0,38 -0,43 м, затем зажигаются горелки и на слой наполнителя подается приблизительно 45 кг угля. Уголь воспламеняется от факела горелок, и когда в пусковой зоне появляется устойчивое пламя, открывается основная воздушная заслонка для ожижения слоя, которая потом закрывается. После такой встряски добавляется такая же порция угля на слой пусковой зоны и процедура повторяется, причем каждый раз средняя температура слоя поднималась на 10-40°С. Как правило, во всех случаях при растопке требовалось до десяти и более таких встрясок, чтобы достичь температуры слоя около 450°С, после которой уголь в слое начинал гореть устойчиво. [c.296]

Как известно из многочисленных опытных данных, характерная особенность температурных полей котельных топок связана с наличием четко выраженного максимума температуры пламени, местоположение которого по ходу выгорания факела при заданных условиях охлаждения топочных газов существенно зависит от относительного уровня расположения горелочных устройств Хг, а также от рода топлива и режимных условий сжигания. [c.178]

Передача тепла от пламени к расположенным на стенах топочной камеры поверхностям нагрева является одним из наиболее сложных случаев теплообмена. Здесь теплопередача идет параллельно с процессом горения, который создает в излучающей среде внутренние источники теплоты. Соотношение между интенсивностью источников тепловыделения и интенсивностью теплоотдачи к ограничивающим топку поверхностям определяет уровень и характер изменения по ходу выгорания факела температуры топочных газов. [c.188]

Иую шайбу с отверстием диаметром, равным 8—10 мм. Практика эксплуатации котлов с выносными циклонами показывает, что проведение указанных ограничительных мероприятий по продувке позволяет полностью избежать каких-либо циркуляционных неполадок, связанных с непрерывной или периодической продувкой. Как показала практика пуска и наладки котлов, имеющих экранные контуры с выносными циклонами, непосредственный обогрев экранных труб этих контуров факелом при растопочных режимах может вызывать перегрев и в дальнейшем пережог этих экранных труб. Дело в том, что по условиям сепарации и получения сухого пара все экранные контуры включаются в выносные циклоны не в водяной объем, а в паровой, в связи с чем пароотводящие трубы не полностью залиты водой, что в растопочный период создает для этого контура значительное дополнительное сопротивление пароотводящих труб. Поэтому в этих контурах возникновение естественной циркуляции значительно запаздывает по сравнению с остальными циркуляционными контурами котла. В связи с этим при растопке котла и прогреве топки, особенно газомазутными горелками, необходимо полностью исключать возможность местного обогрева этих экранных труб за счет непосредственного касания их факелом. Такой местный обогрев очень часто может иметь место в узких топочных камерах с шириной топки 3,0 м, где расширяющийся газомазутный факел может непосредственно обогревать ряд труб экранов, расположенных на боковых стенках топки. В неглубоких топках может иметь место обогрев факелом труб заднего экрана. Местный обогрев экранных труб за счет факела при условии отсутствия циркуляции в этом контуре может приводить к образованию местного парового пузыря, который вызывает перегрев труб, что в дальнейшем при повторении приводит к появлению раздутия, свищей и разрывов экранных труб. По этим причинам растопка и прогрев топочной камеры котлов, имеющих экранные контуры с выносными циклонами, должны производиться крайне осторожно. При проектировании этих топочных камер растопочные газомазутные горелки должны располагаться таким образом, чтобы трубы экранных контуров с выносными циклонами не попадали в зону непосредственного обогревания и касания факела этих горелок. [c.172]

Форсунка конструкции института Гипроцемент , представленная на рис. 6-20, имеет закручивающие каналы 1, расположенные на штоке 2. Перемещением последнего регулируют расход топлива вплоть до полного закрытия. Форсунка рассчитана на расход топлива 4500 кг/час при давлении мазута 22—23 ати и температуре 80—100° С. Длина факела доходит до 35 л, [c.137]

Для определения плотности орошения факела замеры проводятся на разных расстояниях по длине струи. Расположение мензурок по сечению струи показано на рис. 10-2. Объемный расход жидкости определяется по формуле [c.242]

Воздух и газ поступают в жаровую трубу камеры сгорания через го-релочное устройство. Поток воздуха проходит в зону сгорания, обтекая стабилизаторы, или через зааихрители. При этом образуются циркуляционные области с высокой турбулентностью, которые обеспечивают хо-рошее смешивание воздуха с многочисленными мелкими струями топлива, поступающего во внутренние полости стабилизаторов и выходящего в зоны сгорания через отверстия в торце стабилизатора. После первоначального зажигания топлива запальником образуется общая зона горения, представляющая собой совокупность большого количества малых и коротких факелов, расположенных по концентрическим кольцам, разделенным воздушными прослойками. [c.20]

Решение, полученное А. Б. Резняковым, является известным шагом вперед однако поскольку это решение базируется на большом количестве допущений, оно, как и более ранние работы в этом направлении (Хоттель и Стюарт), требует еще значительного усовершенствования. При сжигании твердых взвешенных частиц в факеле, расположенном в ограниченном пространстве, существенную роль играют циркуляционные зоны. Многократная циркуляция частиц топлива позволяет существенно интенсифицировать процесс выгорания. Аналитический расчет этого процесса пока недоступен, так как зависит от расчета аэродинамики в ограниченном пространстве при наличии факела. К. М. Арефьевым [123] сделана попытка оценить влияние на про- [c.154]

Рассмотрим условия, при кото1рых происходит теплообмен в гетерогенном факеле, расположенном в ограниченном стенками пространстве. [c.380]

Зольность угля в обоих случаях была одинаковой, приблизительно 16%. Объясняется это тем, что у двухкамерных топок шлак улавливается главным образом шлаковой решеткой между тем при угловых горелках с плоским факелом, расположенным над самым дном, улавли- [c.27]

Опыты по исследованию спектрального распределения поверхностной плотности потока падающего излучения были проведены при номинальной нагрузке агрегата, коэффициенте избытка воздуха а = 1,02 и степени рециркуляции дымовых газов г = 12 На рис. 4-18 показаны характерные для различных зон топки зависимости <7пад (Я). Как уже отмечалось выше, относительное расположение зон характеризуется здесь безразмерным параметром X = (Н— — Hr), где Яг и — соответственно уровни расположения горелок и выходного окна топки. Для ядра факела, расположенного на уровне горелок, Я = Яг и X = 0. Для зоны на уровне выходного окна топки Я = Ят и X = . Приведенные данные показывают высокую степень селективности теплового излучения топки во всех зонах по ходу выгорания факела. [c.141]

Измерение температуры пламени в топке котла при помощи оптического пирометра позволяет получить лищь среднюю температуру части факела, расположенной против точки измерения. Для определения характера распределения температур в топочном пространстве (рис. 6.35) на каждой стенке топки равномерно по ее высоте должны быть расположены 16—18 лючков для котлов )< <320 т/ч или до 50 лючков для котлов 0 320 т/ч. Изотермические поля факела наносят на предварительно выполненный ряд одинаковых эскизов топки в масштабе 1 100, на которых указывают координаты отдельных точек измерения и их нумерацию, соответствующую нумерации точек котла. Следует учитывать, что температура факела в отдельных точках измерения может быстро изменяться, и, следовательно, не всегда повторные ее измерения будут давать совпадающие результаты. Поэтому при снятии характера распределения изотерм в топке (через лючки одновременно по обеим сторонам котла) условно принимают, что температура факела в отдельных его частях остается постоянной в течение всего времени измерения (до 1 ч). В целях ускорения процесса измерения температуры в топ- [c.196]

Основной особенностью структуры сейсмического волнового поля является наличие большого числа разнотипных волн (преломленных, однократно и кратно отраженных, дифрагированных, рассеянных, обменных, микросейсм, звуковых, поверхностных шумов и т.п.), которые, интерферируя между собой, создают, зачастую, сложную волновую картину, что затрудняет качественно оценить параметры используемых типов волн. В сейсморазведке частотный диапазон сейсмических колебаний в регистрируемом волновом поле обычно составляет -10 100 Гц, если не изменяются специальные методические приемы при наблюдении и/или аппаратурные средства фильтрации при регистрации. На рис. 1.2 представлен пример сейсмического волнового поля, зарегистрированного в относительно простых сейсмогеологических условиях на разрабатываемом нефтяном месторождении при наличии помех типа звуковой волны от горящего факела, расположенного на расстоянии 2 км от линии приема. [c.14]

Описанная топка относится к разряду факельно-слоевых, поскольку часть топлива сгорает в факеле. Для интенсификации горения в объеме через сопла, расположенные на задней стенке, дополнительно подают воздух (5—10 % общего количества) в виде струй острого дутья со скоростью 50—70 м/с. Эти струи интенсивно перемешивают потоки в объеме топки. Обычно вместе с острым дутьем в топку возвращают уловленный в золоуловителе унос с высоким содержанием горючих, что позволяет дожечь вынесенные из топки недогоревшие частицы. [c.140]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

Котлоагрегаты делятся на паро- и теплогенераторы. Парогенератором называется агрегат, состоящий из топки, поверхностей нагрева, находящихся под давлением рабочей среды (жидкого теплоносителя, парожидкостной смеси, пара), и воздухоподогревателя, предназначенный для поАучения пара заданных параметров. На рис. 5.1 изображена принципиальная схема парогенератора с естественной циркуляцией в нем жидкого теплоносителя, например воды. В топке I сжигается топливо, образующиеся продукты сгорания в виде факела передают часть своей внутренней энергии (в основном излучением) кипящей воде, движущейся в кипятильных трубах 2, расположенных на стенках топки. Эти испарительные поверхности нагрева называются экранами. Далее продукты сгорания проходят через верхнюю часть заднего экрана 3, называемого фестоном (разреженные трубы экрана), и последовательно омывая пароперегреватель 4, экономайзер 5, воздухоподогреватель 6, охлаждаются до 180... 120°С и с помощью дымососа через дымовую трубу выбрасываются в атмосферу. [c.276]

Как известно, на трубах НРЧ многих котлов, чаще всего в зоне пятна коррозии, наблюдаются повреждения в виде сетки поперечных трещин, имеющих коррозионно-термический характер и вызванных, по-видимому, высокочастотными колебаниями факела в пристенной зоне экранов. Такие трещины отмечены и на экепериментальных участках труб из стали 12Х1МФ без покрытия, испытывающихся на котлах ПК-41. На хромированных трубах, установленных на тех же котлах, таких повреждений нет. Это можно объяснить физическими свойствами покрытия, расположенного на весьма пластичном обезуглерожен-ном слое, компенсирующем возникающие при теплосменах напряжения. Возможно также, что само покрытие служит препятствием для выхода дислокаций на поверхность трубы. [c.245]

Наконеч ник имеет два патрубка с резьбой верхний присоединяется к горелке, а нижний к трубке, подающей воду. Газовая смесь выходит через расположенные в шахматном порядке (справа) рабочие отверстия, образуя ряд факелов пламени вода охлаждает наконечник и, выходя [c.187]

Экранирование малогабаритных мазутных топок двухбарабанных котлов типа ДКВр низкого давления выполняется с учетом типа применяемой форсунки и возможности ухудшения качества котловой воды. Участки экранных труб с повышенными локальными тепловыми нагрузками закрываются огнеупорной обмазкой, состоящей из хромомагнезита (80—85%), огнеупорной глины (10—15%) и жидкого стекла. Площадь защиты экранных поверхностей зависит от длины факела и расположения форсунок. [c.70]

Расход воздуха на развеивание топлива составляет 5—7% от всего количества воздуха, расходуемого на горение топлива. Использование силы тяжести частиц топлива при их свободном скатывании но наклонной плоскости разгонной плиты позволяет применять невысокое давление воздуха (от 59 до 88 дан м ). Завихривание горящего факела в топочной камере осуществляется вторичным воздухом, который поступает в круглые или прямоугольные сопла, расположенные по углам топочной камеры па расстоянии 2,0— [c.85]

В топке парогенератора газы необходимо охладить до такой температуры, чтобы взвешенные в них минеральные остатки топлива не налипали на расположенные дальше по тракту конвективные поверхности нагрева. Вследствие шлакования экранов со временем ухудшается теплоотдача от факела и повышается температура в конце топки. В результате этого усиливается занос конвективных поверхностей, снижается в них теплопередача и увеличивается аэродинамическое сопротивление парогенератора. Производительность парогенератора падает, а температура уходящих газов растет. Парогенератор приходится останавливать на рас-шлаковку. [c.42]

Основная проблема пуска состоит в правильном выборе расположения горелок, и они устанавливаются достаточно высоко, чтобы не иметь высоких температур на поверхности слоя, и так, чтобы факел был направлен на встречу ожижающему воздуху. Было определено, что при такой конструкции менее 40% теплоты от горелок передается материалу слоя. [c.296]

Котлы среднего давления ТЭЦ одного сахарного завода, работавшие на мазуте, имели в топке зажигательный пояс, который значительно снижал тепловые нагрузки в районе действия факела горелок. Так как пояса эти были выложены из недоброкачественного материала, то вскоре они стали разрушаться, обнажая трубы. Примерно через полгода после пуска ТЭЦ котлы стали терпеть аварии из-за разрывов экранных труб, расположенных в местах разрушения зажигательного пояса. После восстановления поясов аварии труб прекратились. В другом случае на ТЭЦ алюминиевого завода котлы среднего давления неожиданно начали аварийно останавливаться из-за прогара экранных труб в районе холодной воронки. Расследование показало, что торкрет, покрывавший трубы (котлы работали с жидким шлакоудалением), местами был разрушен. С устранением этого дефекта аварии были ликвидированы. Эти примеры показывают всю важность правильной организации топочного режима (топографии температурных полей, геометрии факела, его направленности и т. п.) для надежной работы котлов. Они указывают и на то, что при расследовании причин аварии парогенерирующих труб должен быть тщательно рассмотрен также и топочный режим котла. [c.51]

На рис. 5-2 показан характер изменения определенных таким образом степеней черноты сажистых частиц е .с и факела пламени в зависимости от длины волнь излучения X. Эти данные относятся к зоне пламени, расположенной на расстоянии 450 мм от горелки при значении коэффициента избытка воздуха а=1,12. [c.124]

Как видно из представленньЕх данных, кривые падающих лучистых потоков и распределения температуры характеризуются наличием четко выраженных максимумов, расположенных на начальном участке факела. В соответствии с изменением относительного тепловыделения по ходу выгорания факела зона максимальных потоков падающего излучения перемещается с ростом коэффициента избытка воздуха а в сторону выходного сечения топочной камеры. В эту же сторону смещается максимум падающего излучения при угрублении фракционного состава пыли или уменьшении реакционной способности топлива. [c.159]

Параметры температурного поля топки t и р легко могут быть установлены для разнообразных условий сжигания топлива на основании данных о температуре газов в конце топки Го и о расположении ядра пламени Хмакс, в котором достигается максимальная по ходу выгорания факела температура пламени Т макс- [c.189]

Как показывают многочисленные опытные данные, в топках больших размеров при горизонтальном расположении горелок максимальная температура факела пламени обычно наблюдается на уровне расположения горелочных устройств. В этой связи при постановке задачи о температуре газов на выходе из топки можно в первом приближении ограничиться рассмотрением одномерной схемы процесса, которая предполагает, что основное тепловыделение в топке происходит на уровне расположения горелок (Яг = Ямакс), где, как уже упоминалось выше, наблюдается также максимальная температура факела пламени 0макс В рассматриваемых условиях, при мгновенном сгорании топлива на уровне расположения горелок, обозначая через Н текущую радиационную поверхность нагрева, можно записать уравнение теплового баланса элементарного слоя пламени в виде [c.202]

Поверхности нагрева когла, освещенные пламенем топки стенки экранов, первые ряды кипятильного пучка и первые ряды змеевиков, на которы1е падают прямые лучи горящего факела топки, получают основное количество тепла в виде лучистой тепл оты. Эти поверхности нагрева называются р а д и а ц и о н н ы м и. Поверхности нагрев а, расположенные далее в газоходах котла и омываемые горячими дымовыми газами — продуета-ми горения, В оспринимают [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...