Бычкова

Упрощенные направляющие аппараты (предложенные А. Г. Бычковым. ЦАГИ) устанавливаются во входных коробках вблизи всасывающего отверстия. Этот направляющий аппарат состоит из нескольких лопаток (4—6 в зависимости от ширины входной коробки). Уменьшение числа лопаток до двух, а тем более до одной себя не оправдало. [c.157]

На диаграмме 3-23 показаны некоторые схемы входных элементов вентиляторных установок с осевыми вентиляторами общепромышленного назначения. Там же для различных условий входа и режимов работы вентилятора приведены значения коэффициентов сопротивления входных элементов по рекомендациям, разработанным Л. А. Бычковой [3-3, 3-4]. [c.121]

Более полное решение задачи пленочной кинетики ионного обмена с учетом диффузионного потенциала при любых зарядах обменивающихся ионов и константах обмена дано Н. В. Бычковым и Ю. П. Знаменским, а также А. И. Касперовичем [38, с. 30 39, с. 18]. [c.62]

Бычкова Ж. А., Сизова Р. Н. Анализ результатов контроля жаропрочности по техническим условиям материалов для лопаток турбины ГТД, — В кн, Конструкционная прочность лопаток турбин ГТД, Куйбышев НТО Машпром,, [c.217]

Введение и раздел I учебника написаны проф. Д. В. Бычковым, разделы II и III — инж. М. О. Мировым. Переработка учебника в соответствии с программой проведена А. И. Аркушей, перевод на Международную систему единиц (СИ) осуществлен М, О. Мировым. [c.4]

А. Г. Бычковым (1940), У этого вентилятора лопатки имели обычный крыловой профиль, но были установлены через одну так, что при обоих направлениях течения половина лопаток всегда оказывалась установленной, как при нормальной работе. [c.846]

А. А. Уманским. Не освещаются и вопросы расчёта рамных систем и неразрезных тонкостенных балок, разобранные в работах Д. В. Бычкова, Б. Н. Горбунова 1) и др. Из теории устойчивости тонкостенных стержней в 213 приведены некоторые окончательные результаты без выводов. [c.529]

Следует иметь в виду, что эти результаты являются приближенными и что приведённая выше аналогия справедлива при QJ весьма малом. По данным Д. В. Бычкова ошибка будет не более в случае. если 0.1 не превосходит следующих значений [c.554]

Для сверления пластмасс и дерева (фанеры) применяют быстрорежущие сверла с выступающей вершиной конструкции В. С. Косарева и И. Ф. Бычкова (рис. 34, б). [c.133]

Гл. 1,2 и п. 21 (гл. 5) написаны канд. техн. наук П. И. Котовым, гл. 3—7 — канд. техн. наук Р. А. Дульневым п. 7 (гл. 2) написан совместно. Многие результаты этой работы получены При непосредственном научном руководстве д-ра техн. наук проф. И. А. Биргера. Использованные в книге экспериментальные данные получены авторами в совместной работе с инженерами Н. Г. Бычковым, А. И. Вашуниным и Т. В. Рыбиной. [c.4]

А. Л. Бычкове кий, Конструктивные осо-(беиности, наладка и испытания на АШ головного котла типа (ПК-19, Энергомашиностроение , № 3, 1956. [c.183]

Эффективны также диффузоры с пред-отрывным состоянием турбулентного пограничного слоя ( предотрывные диффузоры), приближенный метод расчета которых дан А. С. Гиневским и Л. А. Бычковой [5-10, 5-21 ]. Такие диффузоры имеют вначале (после входа) колоколообразную форму, переходящую затем в участок с прямолинейными стенками (см. рис. 5-19, к). При этом в диффузорах круглого сечения на этом участке полный угол расширения а = 4°, а в плоских диффузорах = 6°. Предотрывный диффузор яв- [c.202]

Здания многоэтажные (более двух этажей), за исключением многоэтажных зданий типа этажерок специального технологического назначения (обогатительных фабрик, дробильных, размольных, химических цехов и других аналогичных производств) здания одноэтажные с железобетонными и металлическими каркасами, со стенами из каменных материалов, крупных блоков и панелей, с железобетонными, металлическими и другими долговечными покрытиями с площадью пола свыше 5000 кв. м здания ГЭС и ГАЭС бетонные и железобетонные руслового несовмещенного, совмещенного и бычкового типов, приплотинные, подземные здания ГЭС здания приливных ГЭС 10001 1,0 [c.908]

В заключение необходимо подчеркнуть, что создание аналитической механики неголономных систем по аналогии с тем, что имеет место для голономных систем, натолкнулось на ряд и сейчас непреодоленных препятствий. Характерным примером могут служить трудности, возникшие лри обобщениях метода Гамильтона — Якоби на неголономные системы. После теории приводящего множителя С. А. Чаплыгина, относящейся к 1902 г., последующие работы, по существу, ничего не прибавили, Неудач-ность этих попыток получила объяснение в работах И. С. Аржаных (1965 и др.), где указаны необходимые и достаточные условия применимости метода Гамильтона — Якоби к неголономным системам и из которых следует, что этот метод в общем случае к неголономным системам неприменим, а его обобщения далеко не элементарны, и по-видимому, мало эффективны. С неудачей попыток обобщения метода Гамильтона — Якоби тесно связана неприменимость и отсутствие прямых обобщений принципа Гамильтона. Уже Герц на примере катящегося без скольжения шара обнаружил неприменимость принципа Гамильтона к неголономным системам. Предпринимаемые затем попытки обобщения (при этом не имеются в виду формальные обобщения типа тех, которые были предложены Гельде-ром или Гамелем), как известно, не привели к успеху. В качестве одной жз работ, обосновывающих неуспехи обобщений, можно указать работу И. Л. Хмелевского (1960). Обобщения принципа Гамильтона и метода Гамильтона — Якоби, а также ряд других вопросов аналитической механики неголономных систем рассматривались в работах В. С. Новоселова (1957—1962), Г. С, Погосова, М. А. Хохлова и Ю. П. Бычкова (1965), [c.176]

Оригинальный ряд осевых вентиляторов У и В , выпускавшихся большими сериями, был создан в ЦАГИ А. Г. Бычковым. Различные типы центробежных вентиляторов были разработаны в ЦАГИ А. Г. Бычковым, М. И, Невельсоном, И. Л. Локшиным и др., в Институте горной [c.831]

Цервые экспериментальные исследования лабиринтных уплотнений раэных типов и мощности, расходуемой на вращение дисков, были выполнены в ЦАГИ еще в тридцатых годах. Вопросы, связанные с расчетом величин Л(Рз и Л д, подробно изложены в монографии М. И. Невельсона (1954). Анализ существующих методов определения величины Л д и сравнение расчетных данных с экспериментальными приводятся в работе А. Г. Бычкова (1963). [c.856]

Специальные аэродинамические схемы. Для пневматического транспортирования волокнистых материалов были предложены в 1957 г. А. Г. Бычковым аэродинамические схемы так называемых пылевых вентиляторов. Рабочие элементы этих вентиляторов имеют более простую форму, при которой устраняется опасность застревания транспортируемых материалов в рабочем колесе и корпусе. Первые исследования особенностей работы вентиляторов для пневмотранспорта были произведены еще в тридцатых годах М. П. Калинушкиным. [c.857]

Методика экспериментального исследования. Вместе с развитием и совершенствованием аэродинамических схем вентиляторов разных типов развивалась и совершенствовалась методика их экспериментального исследования. До пятидесятых годов основной метод экспериментального исследования моделей центробежных вентиляторов состоял в определении суммарных аэродинамических характеристик. Большая работа по разработке аппаратуры и лабораторной и заводской методик проведения аэродинамических испытании была проведена М. Я. Гембаржевским (1935, 1953), А. Г. Бычковым и И. О. Керстеном (1964) и др. Один из упрош енных методов экспериментального определения характеристик вентиляторов, так называемый метод реакций разработан С. Е. Бутаковым (1959). Однако такие методы экспериментального исследования, основанные на получении суммарных характеристик, не позволяли оценить эффективность работы отдельных элементов ступени и тем самым наметить правильные пути совершенствования аэродинамических схем. Используемые в то время методы визуального исследования потока с помош ью шелковинок и дыма давали лишь качественную картину течения в отдельных элементах проточной части вентиляторов. Для исследования реального физического процесса, про-исходяш его в различных элементах ступени, этих данных было недостаточно. [c.858]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...