Профили Расстояние между

Величина На может быть представлена в виде прямоугольника с площадью, эквивалентной площади профиля по обе стороны от средней линии (рис. 1, б). Яг— высота неровностей, т. е. среднее расстояние между пятью наивысшими и пятью наи-низшими точками, соответственно выступам и впадинам профили в пределах базовой длины I [c.72]

При зацеплении реальных звеньев эвольвентные про())или ограничиваются наружным размером звена. Для сохранения непрерывности передаточного отношения между звеньями при их движении необходимо до того, как про( )или П1 и Пз выйдут из зацепления, ввести в зацепление следующие профили и т. д. На практике это достигается приданием звеньям круглой формы с равномерным расположением профилен по основной окружности. Расстояние между соседними профилями по дуге радиуса называется шагом по основной окружности. Обычно профили выполняют двусторонними. Такие звенья называют зубчатыми колесами. [c.96]

Эвольвентные профили зубчатых колес применяются во всех отраслях машиностроения и приборостроения. Достоинствами эволь-вентного зацепления являются сравнительная простота (технологичность) изготовления зубчатых профилей и малая чувствительность к неточностям монтажа передачи. (Изменение расстояния между осями зубчатых колес не нарушает правильности зацепления.) В колесах с эвольвентным профилем для зацепления зубьев необходим равный модуль, угол зацепления и другие основные размеры. Таким образом достигается взаимозаменяемость. [c.255]

Кратчайшее расстояние между осями 0 0 = R + R (см. рис. 72, а). Профили касаются в точке Р . Зубья имеют точечное касание. Линия t — t касательна к обоим профилям. Начальные цилиндры катятся друг по другу и проскальзывают вдоль линии t — t. [c.105]

В зависимости от направления вращения ведущего зубчатого колеса сопряженными рабочими профилями зубьев могут быть как правые EF, так и левые D профили (рис. 190). Расстояние между одноименными профилями (правыми или левыми) соседних зубьев, измеренное по дуге окружности с центром на оси вращения колеса, называют окружным шагом зубьев колеса. [c.169]

Результатом измерений является разность напряжений AU между обоими контактами, составляющая примерно несколько микровольт. Эта разность напряжений возникает как следствие токов коррозионного (гальванического) элемента в обсадной трубе, которые и определяют ее величину и направление (знак). Поскольку требуется высокая чувствительность, измерения можно проводить только при неподвижных контактах. Измерительные расстояния (между контактами) выбирают в зависимости от глубины и от предполагаемой опасности коррозии в пределах 10—25 м. Измеренные профили разности напряжений AU дают кривую типа показанной на рис. 19.3. [c.374]

На рис. 166 и 167 приведены два графика, построенные по данным измерений на стереокомпараторе и иллюстрирующие кинетику развития микрорельефа, образующегося на поверхности образцов, растягиваемых при 20 и 800° С, микроструктура которых показана на рис. 164 и 165 соответственно. На рис. 166, а и 167, а представлены профили исходных поверхностей образцов (после полировки и химического травления). Как видно из рисунков, еще до начала нагружения образцов наибольшее расстояние между впадинами и выступами на поверхности отдельных зерен составляет около 30 мкм при 20° С и возрастает примерно до 40 мкм при нагреве до 800° С в вакууме. При построении каждой серии графиков за начало координат принимали одну и ту же точку А, соответствующую выбранной плоскости измерения эти [c.257]

Величина й = с//, где с —расстояние между фокусами эллипса а и / — большой диаметр эллипса а. Для осуществления полного цикла движения профили колес / и 2 снабжаются зубьями. [c.45]

Величины ki и соответственно равны ki — и 2 = где l и Сз — расстояния между фокусами эллипса а и эллиптического колеса / и /, и 4 — большие диаметры этих эллипсов, Для осуществления полного цикла движения профили колес / и 2 снабжаются зубьями. [c.50]

Линией зацепления циклоидального профиля являются сопряженные дуги ЕРу и образующих окружностей. Усилие, действующее вдоль нормали, проходящей через точку меняет свое направление. Зубчатые колеса циклоидального зацепления весьма чувствительны к изменению расстояния между осями для построения системы сменных зубчатых колес применимы мало подвержены меньшему износу по сравнению с эвольвентными профилями вследствие того, что во всех случаях выпуклая часть профиля работает по вогнутой. Циклоидальные профили не подвержены подрезанию. [c.156]

Выразим шаг по нормали через окружной шаг, который через число я непосредственно связан с модулем зацепления, являющимся основной геометрической характеристикой зацепления. Обратимся к рис. 434, где изображены левые профили двух эвольвентных зубьев. Расстояние между этими профилями по дуге начальной окружности представит собой окружной шаг [c.432]

Перейдем к установлению формулы для передаточного отношения конических колес в зависимости от их числа зубьев. Для этого снабдим делительные конусы колес участками дополнительных конусов (рнс. 475). Как указывалось, на поверхности этих дополнительных конусов будут видны без искажений профили зубьев конических колес. Расстояние между двумя соседними профилями по делительным окружностям будет представлять собой шаг конических колес, причем шаги обоих колес по тем же причинам, которые были разъяснены для цилиндрических колес, должны быть одинаковыми, т. е. [c.475]

НИИ с рейкой, т. е. и положениях, соответствующих их обработке. Колесо имеет сдвиг х , а шестерня сдвиг Хш- Ир и таком положении расстояние между осями А равнялось бы сумме радиусов делительных окружностей плюс сумма сдвигов. Однако профили зубьев колее в этом случае не касаются друг друга и зацепление может происходить с более или менее значительным боковым зазором. Для приведения профилей в соприкосновение надо уменьшить межцентровое расстояние на величину Д Л, как показано на фиг. 36 справа. Следовательно, рас- [c.448]

Зацепление с угловой коррекцией. На рис. 6 слева показаны шестерня (Ш) а колесо (К) в сцеплении с рейкой, т. е. в положениях, соответствуюш,их их обработке. Колесо имеет сдвиг а шестерня сдвиг При таком положении расстояние между осями А равнялось бы сумме радиусов делительных окружностей плюс сумма сдвигов. Однако профили зубьев колес в этом случае не касаются одна другой и зацепление может происходить с более пли менее значительным боковым зазором с . Для приведения профилей в соприкосновение надо уменьшить межосевое расстояние на величину А, как показано на рис. 6, справа. Следовательно, расстояние между осями должно быть равным [c.316]

Далее, до сих пор имелось представление о большей склонности тесных пучков к загрязнению. Назывались даже цифры минимальных расстояний между трубами в свету (например, по мнению проф. [c.22]

Направляющие станков - Расстояния между боковыми гранями 576, 577 -Расстояния между направляющими 575,577-Типы и профили сечений 566 [c.916]

Продольные створы получают вешением по инструменту параллельно базисной линии или под некоторым углом к ней, а поперечные — под прямым углом или близким к прямому к продольным створам. Расстояние между створами от 10 до 20 м. По всем створам снимают поперечные и продольные профили. [c.75]

Если кик приблизительно равны, то в этом выражении косинус меняется очень медленно вместе с X, так что профили отдельных волн в каждый момент времени приближенно имеют вид синусоидальных кривых, амплитуды которых колеблются между значениями О и 2а. Поверхность представляет, таким образом, ряд групп волн, которые отделены равными полосами почти спокойной воды. Движение каждой группы тогда не испытывает заметного влияния от присутствия другой. Так как расстояние между серединами двух последовательных групп [c.476]

Приборы для контроля радиального биения зубчатого венца. Под радиальным биением зубчатого венца понимается наибольшая разность радиальных расстояний от рабочей оси колеса до средней линии элемента исходного контура, условно наложенного иа профили зубьев колеса. Эта погрешность непосредственно связана с непостоянством радиального расстояния между зубчатым колесом и формирующим его инструментом вследствие несовпадения технологической базы с осью колеса при его работе, а также измерении. [c.464]

Шагомеры для контроля шага зацепления. Для оценки нарушения плавкости работы зубчатых колес необходимо выявлять действующую погрешность шага зацепления, которую можно определить, как разность между действительным и расчетным расстоянием между двумя параллельными прямыми, касательными к двум смежным одноименным профилям, рассматриваемую на всем угле перекрытия профилей. Это определение отличается от понятия, вкладываемого в теории зацепления, где под основным шагом подразумевается окружной шаг по дуге основной окружности. При отсутствии погрешностей эти понятия дают определения для равновеликих величин, но их нельзя отождествлять для реальных зубчатых колес. При работе колеса, очевидно, будет проявляться погрешность в расстоянии между двумя параллельными касательными к профилям прямыми, которыми с достаточным приближением можно заменить криволинейные профили сопряженного колеса. Расстояние по контактной нормали в эвольвентном зацеплении по ГОСТ 16531—70 названо шагом зацепления. [c.466]

Рассмотрим радиационный перенос. Профили температуры, представленные на рис. 4.8, позволяют определить влияние параметров системы на распределение 7 при Л = onst. Существенно различается зависимость T i) для концентрированной и разреженной дисперсных систем. При большом расстоянии между частицами, когда велико пропускание системы, вблизи ограничивающих поверхностей формируется незначительный температурный скачок. Аналогичное распределение температуры приведено в [125] для плоского слоя серого газа, находящегося в состоянии радиационного равновесия. [c.165]

Зависимость (20.4) выражает собой основной закон зацепления нормаль к профилям в точке контакта делит расстояние между центрами (межцентровое расстояние) на отрезки, обратно пропорциональные угловым скоростям звеньев. Существенно, что при постоянном передаточном отношении ц = = onst) и зафиксированных центрах Oj и О2 точка П будет занимать на линии центров неизменное положение. Отсюда или из равенства (20.4) следует, что для обеспечения постоянства передаточного отношения в процессе зацепления профили звеньев должны быть подобраны так, чтобы в любом положении профилей нормаль в точке их контакта пересекала бы линию центров в одной и той же точке П. Эта точка, таким образом, оказывается неподвижной в пространстве и называется полюсом. [c.320]

Профилирование звездочек (рис. 23.5, а) производят по стандарту, предусматривающему износоустойчивые профили. Профили зуба (рис. 23.5,6) состоят из радиусной головки (участок АВ), небольщого прямолинейного переходного участка ВС, дуги СД и сопряженной с ней радиусной впадиной. Ширина Ь зубчатого венца звездочки принимается несколько меньщей расстояния между внутренними пластинками Ь . [c.395]

На рис. 121 рассмотрено относительное движение штанги по отношению к кулачку. Из рисунка видно, что теоретический профиль является траекторией оси вращения ролика в относительном движении штанги относительно неподвижного кулачка, а практический профиль—огибающей к последовательным положениям ролика в том же относительном движении. Следовательно, кривые, образующие теоретический и практический профили, эквидистантны (расстояния между точками оббих профилей, измеренные по нормали, одинаковы и равны радиусу Гр ролика). Если штанга непосредственно касается кулачка (см. рис. 114, а, в, г), то теоретический и практический профили совпадают. Расстояние г от оси вращения до точек теоретического профиля называют р ад и у со м-век то р ом профиля кулачка. Окружности радиусов г, и /-J (рис. 121) называют основными или [c.165]

Чтобы осуществить непрерывное вращение, колеса зубчатых механизмов вдоль всего обода снабжают зубьями, профили которых представляют собой взаимоогибаемые кривые. Передачу вращения с постоянным передаточным отношением можно осуществить бесчисленным множеством взаимоогибаемых кривых. Для получения однозначного решения задачи о5 определении форм этих кривых, удовлетворяющих условиям передачи вращательного движения с постоянным передаточным отношением, необходимо задаться профилем зубьев одного из колес, а также расстоянием между центрами колес и передаточным отношением Uja- Форма профиля зубьев второго колеса в этом случае получается вполне определенной. [c.168]

Таким образом, основная теорема зацепления формулируется для обеспечения постоянного передаточного числа зубчатых колес профили их зубьев должны очерчиваться по кривым, у которых общая нормаль NN. проведенная через точку касания профилей, делит расстояние между центрами О1О2 на части, обратно пропорциональные угловым скоростям. [c.103]

Метод профилографирования заключается в оценке износа по профилограммам, снятым на определенном участке до и после изнашивания. Его рекомендуется использовать при стандартных испытаниях покрытий на изнашивание при фреттинг-коррозии [167]. Находят расстояние между средними линиями профиля и на основании полученных данных вычисляют интенсивность изнашивания с погрешностью не более 1-10 . Применяются профилограф-профило-метр модели 253 или оптические приборы двойной микроскоп, микроинтерферометр Линника и т. д. Износ методом профилографирования определяется обычно на образцах и деталях несложной формы с достаточно хорошо обработанной поверхностью. [c.98]

Под турбулентностью ветра мы понимаем колебания скорости и направления ветра около некоторых средних величин. В статье [1 А. А. Фридман высказывает хипотезу, что в атмосфере возникают периодические системы вихревых нитей, вызывающие периодические изменения скорости и направления ветра. Так как вертикальные составляющие вихря гораздо меньше горизонтальных [2], то можно ограничиться исследованием вихрей с горизонтальной осью. В указанной статье проф. Фридман исследует два кармановских типа расположения бесконечных периодических вихревых систем, а именно, парное и шахматное расположение, и дает формулы, при помощи которых возможно по наблюдениям над подходящими метеоролохическими элементами вычислять некоторые другие, характеризующие расположение вихревых нитей, а именно высоту над местом наблюдения, взаимные расстояния между вихрями и интенсивность вихревых нитей. [c.46]

При существующих схемах с загнутыми назад лопатками типов 0,7-160 и 0,7-160-И пришлось бы применять окружные скорости, превышающие 150 м1сек, на что данные профили не рассчитаны. Кроме того, требуются машины существенно меньшей удельной быстроходности порядка %=40- 60. В этом отношении представляет интерес предложенная Московским отделением ЦКТИ аэродинамическая схема 0,5-35-8П6 (0,5 — отношение диаметра входа к диаметру рабочего колеса, 35° — угол установки лопатки, 8 профильных лопаток типа 6). Как видно из рассмотрения аэродинамической схемы рис. 5-4,а, передний диск выполнен плоским, расстояние между дисками значительно уменьшено (6=10). Наружная сторона лопатки выполнена по радиусу, внутренняя— плоская. Машина имеет максимальный к. п. д. со всасывающим к арманом и направляющим аппаратом Т1=84,5% при ( = 0,057, Я = 0,33 и % = 45. Следует отметить, что эти характеристики отнесены к диаметру [c.133]

Метод III заключается в измерении на профилографе-профи-лометре (см. рис. 2.9) неровности (шагрени) исследуемой пленки высохшего лакокрасочного материала и оценки по пятибалльной системе. Величина шагрени характеризуется высотой и шагом неровностей (высота — это расстояние от вершины неровности до ее основания, а шаг — расстояние между вершинами неровностей). По профилограмме определяется средняя высота h и средний шаг I для пяти максимальных выступов. [c.87]

Дисперсно-упрочненные композиционные материалы. Среди дисперсно-упрочненных материалов ведущее место занимает САП (спеченная алюминиевая пудра), представляющий собой алюминий, упрочненный дисперсными частицами оксида алюминия. Получают САП из окисленной с поверхности алюминиевой пудры, частицы которой имеют форму чешуек толщиной менее 1 мкм, путем последовательного брикетирования, спекания и прессования. Структура САП состоит из алюминиевой основы с равномерно распределенными дисперсными частицами Al Og. С увеличением содержания AI2O3 повышается прочность, твердость, жаропрочность САП, но снижается его пластичность. Марки САП-1, САП-2, САП-3, САП-4 содержат соответственно 6-8,9-12,13-17,18-22 %А1зОз. Высокая прочность САП объясняется большой дисперсностью упрочнителя и малым расстоянием между его частицами. По жаропрочности САП превосходит все алюминиевые сплавы. САП хорошо обрабатывается давлением в горячем, а САП-1 и холодном состоянии, легко обрабатывается резанием, сваривается контактной и аргонодуговой сваркой. Из САП производят листы, фольгу, трубы, различные профили, проволоку, штамповые заготовки. САП применяют в авиационной технике, химической и нефтехимической промышленности, электротехнике для деталей, работающих при температуре 300-500 С. [c.262]

На аналогичный путь при разработке мер для поверки щуповых приборов стали и метрологические организации за рубежом. Набор английских мер Национальной физической лаборатории для проверки профилометров состоит из двух стеклянных образцов с глубинами неровностей 2,5 и 0,25 мк. Расстояние между рисками равно 0,25 мм. На фиг, 95 представлена интерферограмма поверхности образца с Н = 0,25 мк, полученная на интерференционном микроскопе с цилиндрической накладной пластинкой. На фиг. 96 приведены профили немецких стеклянных образцов первых выпусков. При приблизительно одинаковой глубине неровностей (0,38—0,40 и 0,30 мк) образцы различаются шириной рисок. Расстояние между рисками одинаково и равно 0,01 мм. В последнее время, согласно рекомендации Германского физико-техниче-ско г о института для поверки щуповых приборов, изготовляется набор из 7 стеклянных образцов с неровностями синусоидальной формы. Номинальные значения глубины неровностей составляют 0,04 0,1 0,25 0,4 1 2,5 и 4 мк. Наибольшее отклонение действительного значения Р от номинального не превышает 5%. Рабочая поверхность образцов составляет 20 X 20 мм. К каждому образцу прилагается аттестат, в котором приводятся действительные значения и /< . [c.134]

Расчет напряжений в тонкостенных конструкциях, например в конструкциях самолетов, весьма часто приводится к исследованию изгиба балок, профили которых близки к типам рис. 195, а, б. Ширина а полки в первом типе и расстояние между стенками во втором типе не малы в сравнении с пролетом балки, и потому здесь возникают вопросы об эффективной ширине и о депланации. Приближенные решения такого рода задачи были предложены рядом авторов, и относящаяся к этому вопросу литература указывается в статьях Э. Хваллы ), [c.488]

Периодический профиль продольной прокаткой получают за один последний проход в ручьевых валках с различным радиусом по длине окружности. При продольной прокатке можно получить профили с односторонним периодом, с двусторонним совпадающим периодом и свободным уширением, с двусторонним совпадающим периодом и заусенцами, с несовпадающими верхними и нижними периодами и др. На рис. 130 показаны три периодических профиля. Форма калибров валков для прокатки периодических профилей существенно отличается от формы калибров для прокатки обычных профилей. В таких калибрах вытяжка по длине одного периода непрерывно меняется и достигает в отдельных случаях двух- трехкратной величины. Это приводит к различию в обжатиях и изменению расстояния между осями валков за счет упругих деформаций валков и деталей стана по длине периода. Размеры профиля по высоте могут отличаться от- заданных на 1,5—2 мм, с учетом этого при калибровке вносятся соответствующие поправки. [c.207]

От застойной зоны и нароста следует отличать налипы. Налипы в форме наслоений большей или меньшей величины появляются почти на всей площади контакта в тех местах, где по тем или иным причинам в данный момент поверхность инструмента или стружки является физически чистой. По данным проф. П. В. Тимофеева, структура налипов соответствует основной структуре обрабатываемого металла, и их образование есть результат возникновения и разрушения адгезионных мостиков схватывания. У границы зоны вторичной пластической деформации стружки налипы представляют собой вытянутые в направлении схода стружки наслоения длиной до 10 мкм и высотой 3—5 мкм, ширина налипов достигает 5— 10 мкм, расстояние между ними 10—15 мкм. За продольными (строчечными) налипами располагаются округленные налипы размером 5—8 мкм вблизи заторможенной зоны и приблизительно 1 мкм у границы завивания стружки. Наличие на поверхности контакта налипших частиц, бугорков обусловливает образование между ними неплотностей, каналов, по которым внешняя среда проникает в зону трения. В основной части дискретного контакта возникают зазоры (неплотности) размером до 5—8 мкм. Такова картина контакта при пониженных режимах резания. С повышением скорости резания она меняется. [c.29]

В лабораторных условиях исследовалось распределение шума в тру бе длиной 29,3 м, заполненной воздухом, при уровнях давления ди 4-10 Па [Pestorius, Bla ksto k, 1974]. Профили волны вблизи источника (на расстоянии 0,3 м от него) и на расстоянии 25,9 м приведен на рис. 2.10. Видно формирование разрьшов и увеличение расстояния между ними. Видно, что по мере распространения волны возникаю разрьшы, а расстояние между ними растет. При этом наблюдалось расши [c.54]

Высота волНистости — среднее арифметическое значение из пяти значений высоты волнистости ( , Г,,. .., 1 5), которые определяются на пяти одинаковых участках измерения волнистости (/ц .р /ц-з) как вертикальные расстояния между линиями, эквидистантными к средней линии и соприкасающимися с,проф)илсм волнистости в наивысших и наинизших точках одной полной волны (рис. 214, 2) [c.439]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...