Науглероживание

Основными видами термической обработки являются отжиг и закалка. Операцию отжига используют для повышения технологических свойств при производства деталей из тугоплавких металлов. Отжиг снижает прочностные характеристики и в несколько раз повышает пластичность материала, что облегчает дальнейшую обработку давлением (ковка, протяжка, прокатка и т. д.). Наличие пор в материалах делает их чувствительными к окислению при нагреве и к коррозии при попадании закалочной жидкости в поры при закалке. В качестве охлаждающих сред необходимо выбирать жидкости, не представляющие опасности с точки зрения коррозии в процессе хранения и эксплуатации закаленных деталей. В некоторых случаях детали из железного порошка подвергают науглероживанию методами химикотермической обработки — нагреву в ящиках с карбюризатором или в газовой науглероживающей атмосфере. Процесс насыщения углеродом протекает значительно быстрее вследствие проникания газов внутрь пористого тела. [c.425]

Метод резки металлов электрической дугой имеет и некоторые недостатки низкую производительность процесса, недостаточную чистоту реза, науглероживание кромок при резке угольным электродом, натеки на нижней кромке, большой расход основного металла. [c.119]

Омеднению подвергают части цементируемой детали (не подлежащие последующей закалке) для предохранения их от науглероживания в целях облегчения последующей механической обработки. [c.28]

Повышение содержания в газовой среде окиси углерода СО сильно понижает скорость коррозии углеродистых и низколегированных сталей (рис. 89), однако при большом количестве СО в газовой фазе может произойти науглероживание поверхности стали. [c.129]

Азот увеличивает растворимость Fe и N в литии и термический перенос массы, азотирует поверхностный слой некоторых нержавеющих сталей. Водород в жидком сплаве натрия с калием вызывает охрупчивание ниобия. Присутствие углерода в жидком натрии приводит к науглероживанию поверхности нержавеющих сталей, находящихся в контакте с жидким металлом. [c.147]

Низкоуглеродистые качественные стали преимущественно при меняют с цементацией (науглероживанием поверхностных слоев) и закалкой для деталей, требующих высокой поверхностной твердости, работающих на износ, при невысоких требованиях к прочности сердцевины. [c.31]

Если образец имеет тонкий поверхностный слой, отличающийся от основного металла по структуре и фазовому составу (например, при науглероживании и обезуглероживании, нанесении покрытий или химико-термической обработке), то используют косые шлифы, плоскость которых расположена под острым углом к поверхности образца. Такие шлифы позволяют более детально исследовать структуру тонкого поверхностного слоя, облегчают измерение его микротвердости или толщины. [c.309]

Электродуговые печи применяются для плавки жаропрочных сплавов и отливки наиболее ответственных деталей, так как их поршневые и уплотнительные кольца из чугуна. При этом электроды не контактируют с жидким металлом, т.е. не происходит дополнительного науглероживания расплава и взаимодействия с высокотемпературными газами. [c.243]

Плавка чугуна в вагранке. В процессе плавки происходят следующие физико-металлургические процессы плавление металлической шихты и флюса науглероживание расплава образование шлака изменение состава и температуры чугуна. [c.257]

Плавка чугуна. Основным металлургическим процессом при индукционной плавке является процесс науглероживания чугуна. Процесс науглероживания стального расплава с углеродом протекает при сильном индукционном перемешивании, т.е. при более благоприятных условиях. [c.265]

Для науглероживания сплава, кроме графита (бой электродов), можно использовать углеродсодержащие материалы нефтяной кокс (95% С) и металлокерамические карбиды (карбид титана, карбид циркония, карбид тантала). Эти материалы более агрессивные, поэтому их следует вводить в конце плавки в таблетках, спрессованных и спеченных при температуре 800°С в течение 6 ч. Их необходимо вводить в расплав при температуре 1500°С за 2 - [c.289]

Несовершенный вакуум (наличие паров масла от диффузионного насоса) вызывает науглероживание. Тонкие пленки вольфрама, прогретые в вакууме 10 Па без применения охлаждаемых жидким азотом ловушек, превращаются через 1 ч при 900—1000 °С в карбиды W2 и W , причем уже при 800 °С обнаруживается около 30 % W2 . При 1000—1800 °С в вакууме 10 Па с двойной системой вымораживания жидким азотом процесс науглероживания происходит лишь в небольшой степени [1]. [c.138]

Совершенно иная картина наблюдается для углепластика с углеродной матрицей. Расчетные значения упругих постоянных плохо согласуются с опытными данными. Модуль упругости, рассчитанный по свойствам исходной арматуры п матрицы, оказывается существенно ниже экспериментальных значений. Для модуля сдвига имеет место противоположный результат — экспериментальные значения более чем в 2 раза ниже расчетных. Такое явление обусловлено тем, что в процессе создания углеродной матрицы происходит науглероживание [c.185]

Здесь мы пренебрегаем кристаллизацией жидкого металла вследствие науглероживания. [c.16]

При взаимодействии жидких титана, циркония и некоторых других переходных металлов с графитом происходит их науглероживание, и при расчетах параметров диффузии в случае образования карбидных покрытий на графите из расплавов необходимо учитывать проникновение углерода в жидкий металл. [c.202]

Повышение прочности молибдена объясняется поверхностным науглероживанием (молибден — более активный карбидообразователь, чем железо, так как расположен в периодической системе элементов левее железа имеет менее достроенную электронную с -оболочку [91, 92]), образованием карбидов молибдена и их выделением при охлаждении в дисперсном виде (дисперсионное твердение). Эти процессы, приводящие к упрочнению молибдена, и обусловливают изменение характера разрушения — оно происходит не по молибдену, а по сварному шву. [c.99]

Правильный выбор присадочного материала препятствует быстрой коррозии сварного соединения, т. е. образованию микроэлементов. Не следует сваривать тонкий лист с массивной деталью. Коррозионно-стойкие аустенитные стали необходимо приваривать к конструкционным с помощью малоуглеродистого вкладыша, чтобы предупредить их науглероживание (рис. 44). [c.51]

В результате тесного адгезионного контакта углеродистых продуктов с металлом создаются благоприятные условия для его последующего науглероживания. Используя метод радиоактивных индикаторов, доказан факт диффузии углерода из нефтяного сырья в металл (рис. 3) и определены параметры диффузии в условиях, соответствующих эксплуатационным параметрам реактора коксования и змеевиков трубчатых печей [26]. Зависимость коэффициента диффузии от температуры в полулогарифмических координатах линейная и достаточно точно аппроксимируется уравнением Аррениуса [c.19]

Полученные закономерности адгезии и диффузии в совокупности с ранее известными данными металлографических исследований и послойного химического анализа металлов реакторов коксования и печных труб [43,24] позволяют уточнить механизм науглероживания металлов. Анализ [c.19]

Термическая обработка. Это один из важнейших способов предотвращения склонности к МКК аустенитных коррозионно-стойких сталей. При борьбе с МКК, появившейся в результате науглероживания, перегрева, недостаточной стабилизации карбидообразующими элементами или других причин, хорошие результаты дает стабилизирующий отжиг в течение нескольких часов при 850—900 °С. При таких нагревах наиболее полно связывается углерод в карбиды титана и сталь становится невосприимчивой к МКК после повторного нагрева в интервале опасных температур. Также рекомендуется проводить повторную аустенизацию (с 1050 °С) с последующим отжигом в течение 3 ч при 850— 900 °С [401. Помимо этих, довольно трудоемких операций, можно для устранения склонности к МКК, появившейся в результате науглероживания или перегрева, проводить по специальным режимам термическую обработку в вакууме, в атмосфере водорода. [c.61]

Обезуглероживание поверхностного слоя. Обезуглероживание металла уменьшает или устраняет МКК коррозионно-стойких сталей [12 [. Обезуглероживание применяют как способ защиты сварных швов, а также материала, имеющего местное науглероживание. Осуществить процесс обезуглероживания поверхности стали можно при нагреве под закалку в атмосфере водорода или в вакууме. [c.61]

Рис. 1. Изменение величины зоны науглероживания при циклическом нагружении

Максимальное значение величины диффузионной зоны науглероживания достигается при нагрузке, равной 0,5 Ов При даль- [c.84]

Для дуговой резки металлическим электродом используют толстопокрытые электроды, обычно те же, что и для сварки. Род тока зависит от марки электрода. На скорость разделительной резки основное влияние оказывают толщина металла, диаметр электрода и величина тока (табл. 6). С увеличением толщины металла скорость резко уменьшается. Для резки угольными или графитовыми электродами используют постоянный ток прямой полярности, так как в этом случае на изделии выделяется больше теплоты. Науглероживание кромок реза затрудняет их носле-дуюнгую механическую резку. Ширина реза больше, чем при использовании металлического электрода. При воздушно-дуговой резке металл расплавляется угольной дугой и выдувается [c.77]

Листы толщиной до 4 мм сваривают без разделки кромок, при 6oflbHJ fi толщино необходима разделка с углом раскрытия 70— 90° Сварку ведут на постоянном токе прямой полярности длинной дугой (f/д 2 - 40 В), что необходимо для предотвращения науглероживания металла при образовании СО и пористости. Перед началом сварки необходим подогрев начальных участков до температуры 250° С. Спла сварочного тока I = (45 -ь 55)/( э напряженно дуги и 40 50 В. [c.349]

Плавку на углеродистой шихте применяют для производства конструкционных сталей. В печь загружают шихту стальвой лом (90 %), чушковый передельный чугун (до 10 %), электродный бой или кокс для науглероживания металла и известь 2—3 %. [c.38]

Цементацией (науглероживанием) называегпея химико-термическая аврабогпка, заключающаяся в диффузионном насыщении поверхностного слоя стали углеродом при нагревании в соответствующей среде — карбюризаторе. Как правило, цементацию проводят при температурах выше точки Лс, (930—950 Т), когда устойчив аустенит, растворяющий углерод в больших количествах. [c.231]

Во-первых, при длительной эксплуатации разнородных сварных соединений сталей типа 15Х5М происходит изменение структурно-механической неоднородности. Вдоль зоны t плавления наблюдается науглероживание аустенитного металла сварного шва до 0,1-0,15 мм (рис. 3.14, б) с микротвердостью до 350-380 единиц и обезуглероживание основного металла на глубину до 0,005-0,12 мм (рис. 3.15). Микротвердость на феррритных (светлых) участках обезуглероживания (см. рис. 3.15) понижается до 90-120 единиц (900-1200 МН/м ). Микротрещины по границам ферритных зерен (см. рис. 3.14, а и б) имеют характерные признаки развития I pe-щин термической усталости. [c.157]

В методике предлагается оценку ресурса печи, эксплуатирующейся при высоких температурах, вести с учетом механо-химических процессов, концентраторов напряжений от различного рода дефектов, в том числе тр<эдино-подобных (непровары и подрезы), развития структурномеханической неоднородности в ра шородных сварных соединениях с наличием мягких участков обезуглероживания и хрупких участков науглероживания. [c.172]

Микроанализ с помощью реплик проводят с целью установления характера микроповрежденности поверхности металла (мйкротрещин, обезуглероживания или науглероживания и др.) [c.322]

Плавление металлической шихты и окисление углерода происходит по всей высоте шахты. В нижней части горна происходит восстановление металлических элементов (Fe, Мп, Si) и науглероживание жидкого сплава за счет углерода и образование шлака (см. рис. 115). Для снижения содержания углерода в шихту добавляют ст<1льной лом. [c.258]

Науглероживание идет тем быстрее, чем выше температура расплава больше поверхность соприкосновения твердой и жидкой фаз интенсивное перемешивание, отражаемое коэффициентом выше реакционная способность науглерожива-теля. [c.266]

Увеличение циклов графитнзации для материалов с пековой матрицей приводит к существенному отклонению значений модуля сдвига и особенно модулей упругости от установленного уровня. Существенное значение имеет также характер распределения волокон в формировании упругих свойств этого класса материалов равномерное распределение в большей степени способствует науглероживанию волокон всех направлений армирования, а неравномерное — преимущественно в направлении меньшей плотности (см. табл. 6.8, тип I). [c.177]

В качестве исходного материала покрытия в работе использовался порошковый карбид вольфрама грануляцией от о до 180 мк в виде двух модификаций 1) спеченного карбида вольфрама, полученного путем науглероживания порошкового вольфрама в графитовых тиглях в атмосфере водорода при 1400—1500°С 2) литого карбида вольфрама марки РЭЛИТ-3. Порошки представляют собой смесь частиц различного размера чешуйчатой формы с отношением длины к ширине не более 1.5—2. Это обстоятельство обеспечивает хорошую сыпучесть данге для фракции меньше 40 мк, что является важнейшим условием для равномерной подачи порошка в горелку. [c.222]

Состав фенольных или фенолформальдегидных смол, используемых для герметизации сопротивлений, и технологические особенности их получения сильно различаются. Фенольные материалы, используемые в сопротивлениях, обычно содержат различные неорганические наполнители. Облучение фенольных смол с наполнителями показало, что их электрические характеристики изменяются мало [39]. В одном из опытов электрическая прочность после облучения интегральным потоком быстрых нейтронов около 10 нейтрон1см увеличилась с 63 до 79 кв1см. Однако после облучения было обнаружено, что образцы подверглись поверхностному науглероживанию и стали хрупкими. При длительном облучении науглероживание может суш ественно снизить электрическую прочность. [c.396]

В работах указывается, что бакелитовые или фенольные покрытия некоторых элементов схем могут влиять на снижение их удельного сопротивления во время и после облучения. При интегральном потоке быстрых нейтронов порядка 10 нейтрон1см объемное удельное сопротивление фенольных материалов возросло приблизительно на 50%. К сожалению, непосредственные измерения поверхностного удельного сопротивления не были сделаны, а они могли бы отразить влияние науглероживания поверхности материалов. [c.396]

Возникновению излома ЗР способствует наличие на поверхности детали (образца) хрупкого слоя, образовавшегося в результате насыщения газами или другими элементами (наводо-роживание, науглероживание сталей, титановых сплавов и т.д.) или чрезмерного наклепа. Часто решающим фактором является действие внутренних растягивающих напряжений, возникших при сварке, закалке, механической обработке и пр. Возникновению замедленного разрушения способствуют факторы, увеличивающие концентрацию напряжений риски от механической обработки, дефекты поверхности, недостаточные радиусы в гал-тельных переходах и т. п. [c.56]

Никель сочетает высокие технологические и защитные свойства. В результате науглероживания его пластичность заметно снижается. Примеси серы при взаимодействии с никелем вызывает охрупчивание вследствие образования сульфида никеля, который сосредоточивается главным образом на границах зерен окислы никеля ухудщают свариваемость. [c.37]

Различные технологические нагревы могут привести к образованию или растворению некоторых фаз, снятию внутренних напряжений, но при их производстве могут происходить и побочные процессы, влияющие на склонность к МКК- Так, в процессе термической обработки стали с поверхности могут подвергаться науглероживанию при наличии остатков органических смазок. Наугле-роженный слой будет нестойким против МКК (751. При этом возможна локализация МКК, поскольку науглероживание будет неравномерным. При нагревах в некоторых защитных атмосферах [c.57]

Фундаментальные исследования равновесия процессов обезуглероживания или науглероживания сплавов железа с углеродом и в смесях водорода и метана по реакции (5) при общем давлении 1 атм выполнены Шенком [51]. Согласно данным этих работ константа равновесия реакции (5) для насыщенного твердого раствора углерода в а -железе имеет вид [c.132]

Науглероживание поверхности образцов из углеродистой стали при температуре 930 °С в течение 13 ч, приводящее к образованию в поверхностном слое остаточных напряжений сжатия, вызвало значительное увеличение предела выносливости 59]. Так, предел выносливости при симметричном растяжении-сжатии увеличился от 280 до 490 МПа, что существенно превышает предел выносливости этой стали с необработанной поверхностью при отнулевом цикле сжатия. Нераспространяющиеся усталостные трещины в образцах с науглероженной поверхностью при симметричном растяжении-сжатии были обнаружены в гораздо большем интервале напряжений, чем при отнулевом цикле напряжений сжатия образцов из той же стали, но без остаточных напряжений (без науглероженной поверхности). [c.94]

Совместное действие циклических нагружений и нагрева оказывает наибольшее влияние на образование зон обезуглероживания в основном металле и науглероживания в наплавленном (рис. 1). Для стали, содержащей карбидообразующие элементы (Х2Н1М), наблюдается некоторое снижение скорости образования [c.83]

Материалы ядерных энергетических установок (1979) -- [ c.160 ]

Восстановление деталей машин (2003) -- [ c.49 ]

Физическое металловедение Вып II (1968) -- [ c.419 ]

Защита от коррозии на стадии проектирования (1980) -- [ c.19 , c.39 ]

Справочник рабочего-сварщика (1960) -- [ c.478 ]

Теория термической обработки металлов (1974) -- [ c.370 ]

Техническая энциклопедия том 25 (1934) -- [ c.0 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...