Резина — Коэффициенты трения

Трение. Важным параметром резин является коэффициент трения, величина которого во многом определяет температурный режим уплотнения и срок его службы. [c.565]

Коэффициент трения кожи, как правило, более высокий при распространенных условиях применения, чем коэффициент трения резины. Причем фрикционные характеристики кожи после приработки при обильной смазке ухудшаются. Однако при повышении те.мпературы эта разница в величинах коэффициентов трения сглаживается, и при температуре выше 100° С коэффициент трения резины превышает коэффициент трения кожи. [c.567]

Высокая сопротивляемость истиранию делает мягкую резину особенно пригодной для аппаратов, работающих с жидкостями, содержащими в виде суспензий значительные количества взвешенных частиц (насосы, трубопроводы). На химических заводах применяют также резиновые подшипники. Такие подшипники обладают хорошим сопротивлением истиранию и низким коэффициентом трения при смачивании водой поверхности резины, соприкасающейся с вращающимся валом. [c.440]

Пример 11.8. Резиновый кубик АВСО свободно, но без зазоров вложен в стальную форму так, что две противоположные грани его свободны (рис. 11.31). Свер.ху кубик подвергается давлению р. Определить напряжение а , деформации и е , а также относительное изменение объема. Модуль упругости резины — Е, коэффициент Пуассона — V. Трением между кубиком и стенками пренебречь. Стальную форму принять абсолютно жесткой (недеформируемой). [c.62]

Применение эластомерных прокладок или материалов с низким коэффициентом трения. Резина амортизирует колебания, предотвращая скольжение на поверхности раздела. Политетрафторэтилен (тефлон) имеет низкий коэффициент трения снижает [c.169]

В формулах (4.19) и (4.20) значения параметров [д — допустимая нагрузка на единицу длины контактной линии для менее прочного из-материалов пары катков. Для текстолита по стали всухую [д] = 40...60 МПа для резины по стали всухую [ц] = 10...28 АШа. Коэффициент запаса сцепления для силовых передач К = 1,25...., .1,5, для передач приборов К = 3...5, / — коэффициент трения (см. табл. 4.3). [c.413]

Резинотканевые плоские приводные ремни (ГОСТ 23831—79 ) имеют наибольшее распространение. Они состоят из тканевого каркаса нарезной конструкции с резиновыми прослойками между прокладками. Каркас ремней изготовляют из технических тканей с хлопчатобумажными, комбинированными или синтетическими нитями (по согласованию с потребителем ремни на основе первых двух тканей допускается изготовлять без резиновых прослоек). Наиболее прочны ремни с каркасом из синтетических тканей. Основная нагрузка воспринимается тканью, а резина обеспечивает работу ремня как единого целого, защищает ткань от повреждений и повышает коэффициент трения ремня о шкив. [c.86]

Материалы. Материалы фрикционных катков должны иметь высокий коэффициент трения /, быть износостойкими, обладать высоким модулем упругости. Применение материалов с большим коэффициентом трения позволяет уменьшить силу нажатия Q и проскальзывание катков. Чаще всего применяются стали, чугун, текстолит, резина, кожа. Фрикционные пары, составленные из этих материалов, кроме высокого коэффициента трения обладают и другими достоинствами пониженными требованиями к точности изготовления и малым шумом при работе передачи. [c.255]

Резинотканевые ремни состоят из нескольких слоев технической ткани — прокладок, связанных вулканизованной резиной (рис. 18.3). Ткань передает основную часть нагрузки, а резина предохраняет ее от повреждений и повыщает коэффициент трения. Резинотканевые ремни требуют больших габаритов передачи, поэтому область применения их сужается. [c.255]

На фиг. 29 приведены графики экстраполированных значений коэффициентов трения до Рг=0 (/ — полиметилметакрилат 2 — полиформальдегид 5 —технический капрон). На фиг. 30 приведены аналогичные данные для резины СКН-18 + СКН-26. [c.69]

Следует отметить, что коэффициент трения для применяемых марок резин при заданных условиях трения в установившемся режиме зависит не только от упругих свойств и установившейся шероховатости поверхности, но и, в силу различного состава резин, от прочности молекулярной связи То. Между значением этого отношения и установлением конечной шероховатости существует определенное соответствие. [c.73]

Влияние нагрузки и степени шероховатости поверхностей на молекулярную слагаемую коэффициента трения. Эксперименты проводились на приборе ГП на паре трения сталь 45— резина при трении без смазки и трении с различными смазками. Благодаря ярко выраженным упругим свойствам резин эти эксперименты позволили оценить влияние критерия Д (различных видов технологической обработки) на молекулярную слагаемую коэффициента трения [c.92]

На фиг. 47 приведены данные эксперимента по определению зависимости коэффициента трения от нормальной нагрузки для различных видов отделочной обработки твердого стального контртела. Образец прямоугольной формы из резины скользил по поверхностям стального контртела, полученным в результате абразивной доводки (а) и алмазного выглаживания (б), имеющим одинаковое значение параметра i a—0,12 мкм, что соответствует VIO. Кривые получены для трения 1 — без смазки 2—с керосином 3 — с бензином 4 — со смазкой ЦИАТИМ-201 5 — с вазелиновым маслом. При одинаковых условиях контактирования (наличие или отсутствие смазки) коэффициент трения зависит от критерия шероховатости Л. Поскольку гладкость поверхности после алмазного выглаживания выше, чем после абразивной доводки (что характеризуется меньшим значением Д для одних и тех же значений Ra), то во всем диапазоне нагрузок значение коэффициента трения для выглаженной поверхности будет меньше, чем для доведенной, как при наличии, так и при отсутствии смазки [68]. Учет шероховатости комплексным критерием А позволяет аналитически прогнозировать ожидаемое значение коэффициента трения. [c.94]

На рис. 6. 12, б показано сечение ленточно-цепного конвейера завода Свет шахтера (г. Харьков). Приводная цепь 3 здесь снабжена особыми тарелками 2, покрытыми ребристой резиной, при которой обеспечивается повышение коэффициента трения между соприкасающимися гибкими телами до 0,5. Нижняя ветвь приводной цепи, как видно на рис. 6. 12, б, лежит на холостой ветви ленты 1, и возникающие между этими ветвями силы трения дополнительно повышают движущую силу грузонесущей ленты. [c.211]

Как правило, почти во всех исследованиях по внешнему трению эти условия не только не соблюдались, но зачастую даже не осознавались, главным образом в силу сложившихся взглядов о чисто механической природе внешнего трения. Приводимые в справочнике, иногда с точностью до нескольких значащих цифр, значения коэффициентов трения для различных материалов часто лишены поэтому научного или практического значения и лишь вводят специалистов в заблуждение. Это относится не только к коэффициенту трения таких неопределенных материалов, как кожа, дерево, резина, но даже и к метал- [c.4]

Коэффициент трения резины для При обильной смаз- [c.395]

На фиг. 91 показан резиновый подшипник насоса. Начальный зазор между цапфой и вкладышем отсутствует, вал входит в подшипник с небольшим натягом за счет деформации резины, что уменьшает дальнейшую деформацию ее под нагрузкой при этом коэффициент трения увеличивается относительно незначительно. [c.325]

Коэффициент трения резиновых лент f = 0,25 0,50, а в специальных условиях достигает значения / = 0,8ч-1,2, в то время как коэффициент трения лент из полихлорвинила / = 0,20ч-0,45 в благоприятных условиях доходит до 0,7—1,2. Такое большое значение коэффициента трения имеет, однако, только очень мягкий полихлорвинил (с содержанием пластификатора до 65%). Вследствие различных коэффициентов трения не следует приводить с помощью одного и того же барабана ленты из резины и полихлорвинила. [c.290]

При абразивном износе (износ по шкурке) со = I, при усталостном износе а = 2 5 (например, для резины на основе СКН-18 сс = 1,8 СКН-26 а = 2,55 СКН-40 а = 3,84). Скорость влияет на коэффициент трения /, на прочностные свойства Од, зависящие от скорости деформации, и на температуру во фрикционной паре. Само по себе увеличение скорости приводит к снижению интенсивности износа. Однако вызываемое этим повышение температуры оказывает наибольшее влияние на износ резин. [c.80]

Первоначально под действием давления кольцо деформируется, но некоторое время удерживается силами трения (рис. 46, б), затем смещается в крайнее положение, иногда образуя зазор (рис. 46, в) и теряя герметичность. После этого кольцо вновь деформируется по сечению, принимая форму канавки и восстанавливая герме- тичность. Ширина контактной поверхности I зависит от давления среды р и твердости резины Нр. Вследствие трения уплотнения о стенки часть сил давления на уплотнение (pF) затрачивается на деформацию сечения, а поверхность кольца в углах канавки может находиться в растянутом состоянии. Поэтому среднее контактное давление несколько менее вычисляемого по формуле (33), что учитывается коэффициентом ф передачи давления [c.96]

При неподвижном вале пленка смазки постепенно исчезает и развиваются адгезионные силы сцепления, поэтому в моменты пуска после длительных остановок /=/о возрастает до величины 0,6—1. По опытам Г. А. Голубева графики /—v в области скоростей до 60 м/сек даны на рис. 106, б. На рис. 106, в показана зависимость коэффициента трения / от удельного усилия Р. Обычно коэффициент трения / при работе уплотнения находится в пределах 0,2—0,3, а для фторированных резин или резин, в состав которых введен фторопласт-4, графит или другие антифрикционные вещества, / = 0,15-4-0,25 f = 0,3 0,5. [c.219]

Рис. 117. Трение уплотнений а — сила трения при циклическом движении 6 и в — зависимость коэффициента трения от дав.ления и скорости соответственно 1 — фторопласт-4 2 — резина с антифрикционным наполнителем 3 — маслостойкая

На рис. 5.52 показаны кривые зависимости коэффициента статического трения (трения покоя) резины по металлу от контактного давления, на рис. 5.53 — коэффициента трения прямоугольного резинового кольца. [c.517]

Прорезиненные ремни состоят из нескольких слоев хлопчатобума к-ной ткани, связанных между собой вулканизированной резиной. Ткань, имеющая больший модуль упругости, чем резина, передает основную часть нагрузки. Резина обеспечивает работу ремня как единого целого, защищает ткань от повреждений и повышает коэффициент трения. Будучи прочными, эластичными, малочувствительными к влаге и колебаниям температуры, эти ремни успешно заменяют кожаные. Прорезиненные ремни следует оберегать от попадания масла, бензина и щелочей, которые разрушают резину. [c.233]

Коэффициент трения стали по влажной резине/= 0,05 ч-0,1. При достаточной прокачке воды и высоких окружных скоростях (10 — 20 м/с) можно, нес.мотря на малую вязкость воды, создать чисто жидкостное трение (/ = 0,002 -е- 0,003). [c.387]

Ремни прорезиненные корд-н1нуровые с лавсановым шнуром. В прорезиненных ремнях резина обеспечивает работу ремня как единого целого, повышенный коэффициент трения, защищает корд от повреждений. Недостатком этих ремней является разрушающее действие на них минеральных масел, бензина, щелочей. [c.280]

Плоские ремни. Наибольшее распространение имеют резинотканевые ремни (ОСТ 38 0598—76) и ремни из синтетических материалов (ТУ 17-1245—74). Резинотканевые ремни (рис. 3.64, а) в основном применяют при скорости ремня у ЗО м/с. Состоят из тканевого каркаса, т. е. из нескольких слоев технической ткани 1 (например, бельтинг марок Б-800 и Б-820, БКНЛ-65, капроновая ткань и др.) — прокладок 2, связанных резиновыми прослойками (ремни могут быть и без прослоек). Ткань передает основную часть нагрузки, а резина защищает ее от повреждения и повышает коэффициент трения. Ремни изготовляют нарезной конструкции и конечной длины (из рулона отрезают ремни требуемой ширины и длины). Соединение концов выполняют склеиванием или сшивкой. Ремни обладают высокой прочностью и гибкостью, малой чувствительностью к влаге и колебаниям нагрузки. Не рекомендуется для применения в среде с повышенным содержанием паров нефтепродуктов, которые разрушают резину. Размеры резинотканевых ремней на основе бельтинга даны в табл. 3.4. [c.310]

Влияние других факторов на величину коэф]5ициента трения мало и при решении задач механики не рассматривается. Считается, правда, что с увеличением скорости скольжения одного тела по отношению к другому величина коэффициента трения несколько уменьшается. Исключением являются случаи, когда одним из тел является тело из резины или кожи. Но во всех случаях при решении учебных задач механики зависимость коэффициента трения от каких-либо факторов при движении тела не учитывается. [c.35]

Материалы тел качения фрикционных передач должны обладать высокой износостойкостью и прочностью рабочих поверхностей, возможно большим коэффициентом трения скольжения, высоким модулем упругости (для уменьшения упругого скольжения). Максимальную нагрузочную способность имеют катки из закаленной стали типа 1ПХ15, которые могут работать в масляной ванне и всухую. Применяются в силовых передачах также чугунные катки и сочетания текстолитовых и стальных или чугунных катков. Кроме того, для изготовления катков или их облицовки (для повышения коэффициента трения) применяют кожу, резину, прорезиненную ткань, дерево, фибру и другие материалы. Катки из неметаллических материалов работают всухую. [c.67]

Для изготовления вкладышей применяется высококачественная резина № 1626, изготовляемая по ТУ завода РТИ 3199—52. Она характеризуется следующими свойствами ллотность р = 1,128 т/м = 12 МПа коэффициент трения при Смазке водой / == 0,06 деформация сжатия р = (20р) %, где р может изменяться от О до 2,5 МПа адгезия к чистой металлической поверхности 4 МПа. [c.209]

Как показали испытания, при значительных нагрузках (выше 6 кг1см ) температура трения возрастала до 300—350° С, в результате чего происходило структуирование и разрушение резины. При более легких условиях, коэффициент трения и температура стабилизировались за время работы до 15—30 мин, при этом температура на контакте колебалась в пределах 180—200° С. [c.71]

Специальное приспособление препятствовало выносу смазок с поверхностей в процессе приработки пары трения. Сухая смазка МоЗг наносилась на исходные поверхности трения методом втирания тонкого порошка. Время приработки составляло 60 мин при стабилизации трения в течение времени, равного 30 мин. В процессе приработки регулировалась температура на контакте и измерялась сила трения. На фиг. 35 приведен график изменения коэффициента трения в процессе приработки пары сталь 45 — резина СКН-18-ЬСКН-26 (смазки 1 — ВНИИНП-279 2 — ЦИАТИМ-201 <3 —МоЗа). После испытания металлические образцы тщательно промывались спиртом, после чего для образовавшейся дорожки измерялось значение Рс., среднее по 20 радиальным направлениям дорожки. Обработка результатов эксперимента проводилась по средним значениям для 4—6 образцов на один цикл эксперимента. [c.75]

Зависимость коэффициента трения от нагрузки для предварительно приработанных пар трения показана ранее на фиг. 28. На фиг. 36 дан изношенный профиль поверхности металлических образцов, работавших по резине СКН-18Н-СКН-26 а), поликап-роамиду (б), древесной прессованной крошке (ДПК) (в) и по< полиметилметакрилату (г). Справа и слева видны неровности исходного профиля. На фиг. 37 изображены характерные участки профилограмм для указанных образцов а—исходный профиль б — по капрону в — по полиметилметакрилату г — по резине KH-18-f СКН-26 д — по полиформальдегиду е — по ДПК. [c.79]

Контурное критическое давление Ре р, соответствующее моменту перехода, определяется по формуле (V. ). На расположение минимума оказывает влияние величина молекулярной слагаемой коэффициента трения. С увеличением критерия Д молекулярная слагаемая уменьшается пропорционально величине А в степени v/(2v -l), а механическая слагаемая увеличивается пропорционально А в степени v 2 + . Однако следует отметить, что увеличение происходит значительно медленнее, чем падение, вследствие некоторого различия в коэффициентах А и В. На фиг. 42 в качестве примера приведен теоретический график, иллюстрирующий это положение применительно к трению пары сталь 45 — резина. Расчетные данные Рс кг1слР, Е= = 100 кг1слР, р=0,5, То=1 кг/с.м, смазка ЦИАТИМ-201. Предполагается, что скорость скольжения не изменяет физико-механических свойств поверхностного слоя резины. [c.87]

Взаимное прижатие звеньев фрикционной передачи осуществляется различными способами применением грузового замыкания с рычажными устройствами или без них, при помощи гидравлических или винтовых натяжных устройств, пружин, упругой деформации в зоне контакта ведомого и ведущего звеньев при монтаже. Для повышения долговечности передач, подвергающихся переменной нагрузке, их снабжают устройствами, допускающими автоматическое регулирование силы нажатия катков друг на друга. Поверхности катков с целью увеличения сцепления облицовывают фрикционными материалами текстолитом, фиброй, резиной, реже — деревом и кожей. Материалы, применяемые для изготовления и облицовки катков фрикционных передач, должны обладать высокик и значениями модуля упругости, коэффициента трения и достаточной прочностью. Катки изготовляют из чугуна или из стали марки ШХ-15, В последнем случае поверхности их подвергают закалке, чтобы придать им твердость HR 60. [c.262]

Листовой паронит(ГОСТ 481—71) изготовляется из смеси асбестовых волокол (60—70 %), растворителя, каучука (12—15 %), минеральных наполнителей 05—18 %) и серы (1,5—2 %) путем вулканизации и вальцевания под большим давлением. Теплостойкость паронита зависит от количества в нем резины. Паронит — универсальный прокладочный материал и используется в арматуре для насыщенного и перегретого пара, горячих газов и воздуха, растворов щелочей и слабых растворов кислот при температуре до 450°С. Коэффициент трения паронита по металлу х = 0,5. [c.34]

Большую перспективу имеют клапаны с неметаллическими элементами. Испытания показывают, что даже при достаточно низкой скорости посадки пластины на седло поломки их происходят после 1500—2000 ч работы из-за большого износа уплотняюш,их кромок (рис. 5). Поэтому представляет интерес применение пластмасс с низким коэффициентом трения в качестве материала седла или амортизаторов из маслотеплостойкой резины, установленных в перемычках проходных отверстий седла и служащих для снижения скорости движения пластины перед посадкой на [c.320]

Материалы манжетных скребковых уплотнений. Материалом манжеты обычно служит кожа или синтетическая резина. Кожа хорошо противостоит воздействию абразивных частиц и обладает низким коэффициентом трения. Одним из важных свойств кожи является способность поглощать смазку и выделять ее при работе по мере необходимости. Из-за своей пористости кожа часто подвергается предварительной пропитке, чтобы она могла уплотнять жидкости, сохраняя при этом свойство самосмазывания. [c.39]

Непроницаемы для жидкостей, упруги, сжимаемы. Степень деформируемости под нагрузкой зависит от композиции. Обладают более низким, чем у резины, пределом прочности и относительным удлинением. Химические свойства определяются свойствами базового полимера. Дороже, чем пробковые или фибровые материалы, но дешевле чистой резипы. Тенденции к выдавливанию нет. Прокладки легко изготовлять вырубкой. Высокий коэффициент трения [c.222]

Коэффициент ф является функцией коэффициентов трения /, Пуассона ц, твердости Нр материала и давления р. Для мягких резин практически ф = 1 при р>50 кПсм для твердых резин ф = 1 при р > 100 кПсм . При меньшиА давлениях можно считать ф=0,9. [c.96]

На рис. 117 даны графики зависимости силы Pf и коэффициента трения / для эластомерных уплотнений, работающих в масляных средах, построенные на основании экспериментальных материалов [28, 401. Вследствие малого влияния давления на толщину масляной пленки при эластогидродинамической смазке коэффициент трения уменьшается с ростом давления (рис. 117, б). Зависимость коэффициента трения от скорости имеет более сложный характер и показана на рис. 117, в (кривая / — сухое трение, II — трение со смазкой). Во время непродолжительной остановки коэффициент трения резинового уплотнения по металлу обычно находится в пределах /о = 0,3 - 0,6 (для фторированных резин и резин с антифрикционным наполнителем /о = 0,15 - 0,25). Если остановка продолжительна, / растет до величины /о яь 0,8- -1,2, что показано штриховой кривой на рис. 117, в. [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...