Режим течения поверхностный

При значениях Ке, , > 1600 ламинарно-волновой режим течения пленки сменяется турбулентным. При этом так же, как и в обычных турбулентных потоках (например, в каналах), слой жидкости, непосредственно прилегающий к стенке, сохраняет черты ламинарного течения, а за пределами этого слоя пленки действует механизм турбулентного перемешивания. Это позволяет исключить из рассмотрения влияние волновых процессов, вязкости и поверхностного натяжения жидкости на касательные напряжения и связь между толщиной пленки и плотностью орошения. Анализ и результаты экспериментального изучения закономерностей течения тонких пленок показывают, что для свободно стекающей пленки можно записать равенство осредненных или локальных значений веса пленки и касательных напряжений на стенке в виде [c.173]

Особый интерес представляет механизм кипения в трубках. Большое значение имеет положение трубки (вертикальное, наклонное или горизонтальное). Основное влияние на режим течения пароводяной смеси в вертикальных трубках оказывает ее средняя скорость и доля пара в смеси. Значительно влияет также давление, с ростом которого увеличивается плотность пара, уменьшается поверхностное натяжение и диаметр пузырьков [32]. При малой скорости пароводяной смеси и малом [c.123]

Для очистки воды поверхностных источников от ГДП или осветленной воды после осветлителя от тонкодисперсного шлама используются осветлительные (механические) фильтры. При фильтровании воды через пористую среду взвешенные частицы задерживаются в толще фильтрующего материала или на его поверхности, в результате чего происходит осветление фильтрата. Эффективность процесса фильтрования зависит как от физико-химических свойств примесей воды и пористой среды, так и от гидродинамических факторов. Пористая среда осветлительных фильтров обычно формируется из зернистых материалов определенного диаметра. В сформированном слое частицы материала чередуются с пустотами, называемыми порами, которые образуют поровые криволинейные каналы, по которым протекает очищаемая вода (рис. 3.1). От формы, усредненных размеров и числа таких каналов в единице объема слоя зависит как гидравлический режим течения воды, так и качество ее очистки. [c.89]

ПОМИМО скорости существенно влияет и режим течения пароводяной смеси, т. е. распределение фазовых концентраций по сечению, степень диспергирования фаз, поле скоростей и т. п. В испарительных поверхностях нагрева котлов с естественной циркуляцией массовое паросодержание на выходе из трубы менее 20 % и /ст на 15—20°С выше, чем /р.т. В прямоточных котлах паросодержание по длине труб проходит все значения в пределах 0<х< 1. На участках труб, когда значение х сравнительно невелико, а2=50-г-150 кВт(м -К) и /ст близко к /р.т. При некотором паросодержании Хкр, зависящем от давления и интенсивности обогрева, наблюдается резкое повышение температуры стенки. Следовательно, при всех режимах движения потока с ограниченным паросодержанием поверхность нагрева омывается водой, что обеспечивает активное охлаждение стенки. При определенном граничном паросодержании нарушается структура потока, водяная пленки срывается или испаряется, а капли влаги могут и не достигать поверхности. Ухудшение теплообмена наступает раньше достижения А кр вследствие более высокого давления в пленке, снижающего ее поверхностное натяжение, и при более интенсивном обогреве трубы, ускоряющем испарение влаги. [c.213]

Термически обработанный манганин отличается очень высокой стабильностью электрических свойств во времени. Величина температурного коэффициента электрического сопротивления при комнатной температуре зависит от температуры отжига (рис. 2). Для получения наименьшего значения температурного коэффициента применяют следующий режим термообработки проволоки нагрев при 500—550 С в течение 30—40 мин в вакуумной печи или в печи с нейтральной атмосферой и последующее охлаждение до 100° С в течение не менее 1 ч. Вследствие испарения марганца, которое ощутимо для манганина уже при 250—300° С, отожженную проволоку рекомендуется подвергать травлению с целью удаления обедненного марганцем поверхностного слоя. [c.317]

Надежность ГЦН проверяется окончательно при функционировании АЭС. Этому ответственному моменту предшествуют пусконаладочные работы, холодное опробование каждого насоса в отдельности и всех вместе и затем их горячая обкатка. В этот период выявляются возможные недочеты в конструкции или не предусмотренные при проектировании режимы. Как и все оборудование, расположенное в необслуживаемой при работе реактора зоне, ГЦН должны надежно и устойчиво работать при параметрах окружающей среды, характерных для мест их расположения, без всякого вмешательства обслуживающего персонала в течение длительного времени, равного, по меньшей мере, периоду между плановыми остановками реактора. Это требование предопределяет наличие минимально необходимого дистанционного контроля за эксплуатационными параметрами, достаточно полно характеризующими режим работы насосного агрегата (напор, подача, частота вращения, температура подшипниковых опор и уплотнений, наличие смазки и т. п.). Радиоактивность теплоносителя, поверхностные загрязнения внутренних поверхностей активными продуктами коррозии, размещение в защитных боксах практически исключают возможность ремонта насосных агрегатов с заходом персонала в помещение. В этом случае потребовалось бы недопустимо много времени и средств для ликвидации любой более или менее серьезной неисправности, так как определяющей операцией была бы дорогостоящая дезактивация контура. В связи с этим к конструкции ГЦН предъявляется требование обеспечения замены элементов проточной части и отдельных узлов ходовой части без резки циркуляционных трубопроводов и с минимальным временем нахождения ремонтного персонала вблизи ремонтируемого насоса. [c.23]

Матрицы после термообработки (как правило, после закалки с температ)ф 1020-1030 °С в масле, двойного отпуска при 610-620 °С (3 ч) и 560—580 °С (3 ч) с охлаждением на воздухе) и окончательной механической обработки нагревают до 930-950 °С, выдерживают 10-15 мин, охлаждают на воздухе до 350-400 °С, а затем устанавливают на пресс для прессования слитков. В течение первых 5-8 циклов прессования слитков происходит пластическая деформация тонкого поверхностного слоя металла матрицы и упрочнение этой зоны. При этом температура матрицы постепенно повышается за счет тепла прессуемых слитков, выходит на рабочий режим, и наступает сравнительно длительный период эксплуатации. [c.407]

Обработка материалов с помощью лазеров вылилась в последнее время в мощное направление, которое получило название лазерной технологии. Вот что говорит об этом направлении академик Н. Г. Басов Лазерный луч — это уникальный тепловой источник, способный нагреть облучаемый участок детали до высоких температур за столь малое время, в течение которого тепло не успевает растрескаться . Нагреваемый участок может быть при этом размягчен, рекристаллизован, расплавлен, наконец, его можно испарить. Дозируя тепловые нагрузки путем регулирования мощности и продолжительности лазерного облучения, можно обеспечить практически любой температурный режим и реализовать различные виды термообработки. Лазерный нагрев используется для поверхностной закалки и легирования металлов, для плавления при сварке, для плавления и испарения с выбросом паров при резке и сверлении [13]. [c.64]

В дальнейшем механическая обработка выполняется без каких бы то ни было особенностей, однако следует учесть, что при шлифовании после закалки и отпуска может произойти чрезмерное нагревание обрабатываемой детали и соответствующее изменение структуры поверхностного слоя, ухудшающее качество детали. Поэтому при шлифовании необходимо строго соблюдать оптимальный режим обработки, оставлять на шлифование минимальный припуск. Дефект шлифования может быть исправлен отпуском, выполняемым после шлифования в течение 30—60 мин при температуре 480—500° С или 350—570° С для быстрорежущих и при температуре 180—200° С для остальных сталей. От- [c.151]

С целью улучшения качества резьбы заготовки перед накатыванием рекомендуется подвергать термической обработке, которая, улучшая структуру заготовки, в то же время снимает поверхностный наклеп, являющийся следствием предыдущей обработки. Отсутствие наклепа на поверхности заготовки является крайне необходимым условием получения прочной резьбы. Для большинства заготовок из углеродистых и легированных сталей может применяться следующий режим термообработки нагрев до температуры 650—670° С и выдержка при этой температуре в течение 3—3,5 ч с последующим охлаждением вместе с печью. [c.78]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

Полная схема зон парогенерирующего канала дана на рис. 6-49. Вышеуказанная последовательность зон характерна для умеренных тепловых нагрузок и высоких давлений. Высокие тепловые нагрузки вызывают переход к пленочному режиму кипения при малых паро-содержаниях, тем меньших, чем больше qa и относительное давление р/ркр Такой переход может возникать задолго до выхода на кольцевой режим течения в зоне не только развитого, но и поверхностного кипения. В этом случае наблюдается сильное возрастание темпе- [c.187]

Развитие форм теплоотдачи по длине парогенерирующей трубы. АС — экономайзерный участок ВС — участок поверхностного кипения режим течения на участке СО — эмульсионный, переходящий в пробковый, на участке DE — дисперсно-кольцевой EF—теплоотдача к влажному пару (зона подсушивания) F—теплоотдача к перегретому пару. [c.171]

По длине парогенерирующей трубы устанавливаются различные формы течения. В области поверхностного кипения пар, образующийся на стенке трубы, конденсируется в недогретой жидкости. По мере уменьшения вниз по течению недогрева жидкости происходит развитие двухфазного пристенного слоя и, когда не-догрев исчезает, пузыри пара начинают распределяться по всей массе жидкости, постепенно объединяясь в средней части трубы. Образующиеся крупные паровые полости перемежаются с прослойками жидкости. Подобный режим (участок D) называется пробковым или снарядным режимом течения. С ростом паросодержания х (отвечающее термодинамическому определению массовое расходное паросодержаниел есть отношение массовых расходов пара и пароводяной смеси) паровые пузыри сливаются и занимают всю среднюю часть трубы, внутри которой несутся мелкие капельки влаги. При этом жидкость, кипящая на стенке, образует кольцевой слой, вследствие чего режим течения называется дисперсно-кольцевым (участок DE). [c.172]

Из рис. 4.3 видно, что режим развитого поверхностного кипения, характеризующийся а данном случае слабой зависимостью температуры стенки от величины подводимого теплового потока [621, у внутренней образующей трубы наступает при меньших значениях плотностей тепловых потоков, чем у наружной. Это объясняется более высокой интенсивностью конвективной теплоотдачи у наружной образующей змеевика под воздействием вторичных макровихревых течений Можно также предположить, что дополнительным фактором, способствующим интенсификации теплообмена у наружной образующей, служит возникающее при меньших значениях q пузырьковое поверхностное кипение у внутренней образующей трубки змеевика. Турбулентные возмущения потока, возникающие при кипении у внутренней образующей, распространяются по поперечному сечению потока и оказывают интенсифицирующее воздействие на конвективный теплообмен у наружной образующей. При дальнейшем увеличении подводимого теплового потока с развитием поверхностного кипения по всему периметру поперечного сечения трубки разверка температуры стенки уменьшается и может исчезнуть вообще. В качественном отношении влияние режимных параметров на начало поверхностного кипения в змеевике такое же, как и в прямых трубах. В частности, данные, полученные авторами, согласуются с результатами работы [101 и показывают, что с увеличением массовой скорости и степени недогрева развитое пузырьковое кипение начинается при больших значениях плотностей тепловых потоков. [c.55]

Режим течения в динамич. П. с. за-вутсит от Рейнольдса числа Не и может быть ламинарным или турбулентным. При ламинарном режиме отд. ч-цы жидкости (газа) движутся по траекториям, форма к-рых близка к форме обтекаемого тела или условной границы раздела между двумя жидкими (газообразными) средами. При турбулентном режиме в П. с. на нек-рое осред-нённое движение ч-ц жидкости в направлении осн. потока налагается хаотическое, пульсационное движение отд. жидких конгломератов. В результате интенсивность переноса кол-ва движения, а также процессов тепло- и массопереноса резко увеличивается, что приводит к возрастанию коэфф. поверхностного трения, тепло- и мас-сообмена. Значение критич. числа Рейнольдса, при к-ром в П. с. происходит переход ламинарного течения в турбулентное, зависит от степени шероховатости обтекаемой поверхности, уровня турбулентности внеш. потока, Маха числа М и нек-рых др. факторов. При этом переход ламинарного режима течения в турбулентный с возрастанием Ее происходит в П. с. не внезапне, а имеется переходная область, где попеременно чередуются ламинарный и турбулентный режимы. [c.556]

При этом возникают силы, стремящиеся вернуть жидкость к равновесию. При стекании пленок большое значение имеет сила, обусловленная поверхностным натяжением жидкости. Под действием восстанавливающих сил жидкие частицы стремятся вернуться к положению равновесия. Однако по инерции они будут проходить положение равновесия, вновь испытывать действие восстановительных сил и т. д. На это движение накладывается действие сил тяжести [Л. 133]. В результате на поверхности пленки, подвергшейся случайному возмущению, будут возникать волны. Волновые движения, возникающие разновременно в различных местах от случайных возмущений, налагаясь друг на друга, прив(5Нят к сложной трехмерной картине процесса. Ламинарно текущая пленка обладает неустойчивостью относительно возмущений с достаточной длиной волны (>б). При малых числах Рейнол 1Дса возникающие в слое возмущения сносятся вниз по течению. Если же число Рейнольдса пленки больше некоторого предельного Кеволн, то образуется устойчивый волновой режим. [c.267]

При трении образцов выделяется тепло, которое плохо отводится вследствие низкой теплопроводности фторопластовых материалов. В результате поверхностный слой фторопласта-4 нагревался до температуры плавления кристаллов (327° С), вследствие чего происходило значительное увеличение коэффициента трения. В условиях опыта поверхность трения предварительно при-рабатывалась в течение 3—5 ч (при v = 0,71 ж/се/с, Р = = 30 kFJ m ), после чего устанавливался стабильный режим работы. [c.76]

Методы диффузионного насышения поверхностных слоев стальных изделий азотом, бором, кремнием, углеродом используют давно, главным образом, для повышения их контактной прочности и износостойкости, сопротивления усталости и реже для повышения коррозионной стойкости. Например, антикоррозионному азотированию можно подвергать любые стали, в том числе простые углеродистые. Процесс насыщения ведут при 600-700°С в течение 0,5-1,0 ч. При таком режиме насыщения из газообразного аммиака на поверхности изделия образуется сплошной слой, состоящий из коррозионностойкой е -фазы, защищающий металл от атмосферной коррозии, агрессивного воздействия воды и других коррозионных сред. [c.171]

Для стеклообразных материалов характерна экспоненциальная зависимость вязкости от температуры, в результате четкая граница между жидкой и твердой фазой отсутствует. Условная толщина и скорость течения расплавленной пленки определяются, помимо вязкости, величиной сдвигающих напряжений (поверхностным трением и градиентом давления). Как показано в гл. 3, при действии теплового потока на вещество с заданной температурой плавления сначала устанавливается температура поверхности и лишь спустя некоторое время квазистацио-нарный режим разрушения. [c.221]

Теоретической основой постановки экспериментальных исследований для многочисленных механизмов, работающих в масляной среде, является контактно-гидродинамическая теория смазки. Контактно-гидродинамический режим смазки является типичным для условий работы зубчатых и фрикционных передач, подшипников, катков и других механизмов. Основная задача теории заключается в определении контактных напряжений, геометрии смазочного слоя и температур при совместном рассмотрении уравнений, описывающих течение смазки, упругую деформацию тел и тепловые процессы, протекающие в смазке и твердых телах. Течение смазки в зазоре описывается уравнениями, характеризующими количество движения, сплошность, сохранение энергии и состояние. Деформация тел определяется основными уравнениями теории упругости. Температурные зависимости находятся из энергетического уравнения с использованием соответствующих краевых условий. Плоская контактно-гидродинамическая задача теории смазки решалась с учетом следующих допущений деформация ци-лидров рассматривалась как деформация полуплоскостей упругие деформации от поверхностного сдвига считались малыми для анализа течения смазки использовалось уравнение Рейнольдса при вязкости смазки, явля- [c.165]

За областью чисто однофазного течения жидкости 1 (или 1) следует испарительная область //, которая В1<лючает в себя участки с поверхностным кипением 2 и объемным кипением насыщенной жидкости 3—5< -Область канала с объемным кипением содержит участки эмульсионного 3, снарядного 4 и дисперсно-кольцевого 5 режимов течения. В эмульсионном режиме жидкость насыщена мелкими паровыми пузырьками. С увеличением паросодержания некоторые из них сливаются, образуя крупные пузыри-снаряды, отделенные от стенок трубы тонким слоем жидкости. Повышение давления и соответственно снижение поверхностного натяжения из-за сближения плотностей фаз приводят уже при давлении р > 3,0 МПа к резкому уменьшению длины снарядов [2.1]. При р = 13,0 МПа, по данным [2.4], снарядный режим вообще не наблюдается. С увеличением иаро-содержания, когда обе фазы по порядку величины расходного объемного содержания в потоке близки друг к другу, происходит слияние крупных [c.41]

Нагретый реактив применяют при травлении вольфрама, молибдена (травить несколько секунд), никелевых и кобальтовых сплавов (травить несколько минут). При травлении в кипящем реактиве в течение нескольких минут хорошо выявляется микроструктура поверхностного слоя стали после электроискровой обработки. При этом травятся границы аустепптных и ферритных зерен и окрашиваются це-ментитные иглы металл сердцевины не травится [51]. Такой же режим с добавлением водного раствора едкого натра применяют для травления арсенида галлия при выявлет ии границ зерен, структуры, фигур травления и т.д. [5G], а также для снятия наклепа и загрязнений иа поверхности кристаллов арсенида галлия. [c.30]

При дальнейшем увеличении глубины нижнего бьефа поверхностный режим сохраняется, пока глубина не достигнет второй критической глубины (обозначим /гцкр), при которой волна не свободной поверхности приобретает наибольшую высоту и, как бы опрокидываясь в сторону против течения, образует у водосливной грани плотины поверхностный валец (рис. 12.8). Состояние потока при этой глубине йпкр называют вторым критическим режимом. [c.252]

Схема областей возмущенного течения, изображенная на рис. 3.31, позволяет при заданной амплитуде параметра определить размеры этих областей и характер течения в них. Так, воздействие возмущения с амплитудой О (е /" ) Uw 0(1) приводит к появлению вблизи разрыва области с размерами, определяющимися линией АВ, течение в которой описывается системой уравнений Навье-Стокса для несжимаемой жидкости. Следующая по протяженности — область, продольный размер которой определяется линией EF, где течение описывается в первом приближении уравнением Бюргерса. При этом на промежуточных расстояниях при изменении параметров в области между линиями АВ и EF, в течении в области нелинейных возмущений влияние вязкости несущественно и реализуется режим компенсационного взаимодействия [Боголепов В.В., Нейланд В.Я., 1976], а также соответствующий раздел в главе 8. Отсутствие вязких членов в уравнениях, описывающих возмущенное течение, требует введения подобласти, в которой влияние сил вязкости имеет тот же порядок, что и влияние сил инерции. В то же время существует область с длиной, определяющейся линией ОВ, в которой влияние вязкости существенно и в которой поверхностное трение имеет тот же порядок величины, что и трение в исходном пограничном слое. Точка Е, как отмечалось выше, соответствует общему случаю, когда нелинейные процессы выравнивания трения взаимодействия с внешним потоком происходят в одной области — области свободного взаимодействия [Нейланд В.Я., 1969,а Stewartson К., Williams P.G., 1969]. [c.110]

Рассмотрено стационарное течение вязкой несжимаемой жидкости при больших числах Рейнольдса около малой пространственной неровности, расположенной на гладкой поверхности обтекаемого тела и ориентированной почти вдоль линий поверхностного трения. Детально изучен режим, когда в масштабах неровности реализуется квазидвумерное течение с заданным градиентом давления. Получено численное решение соответствующей краевой задачи для уравнений пограничного слоя. Показано, что это решение в отличие от плоского случая единственно. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...