Волновод Параметры

Параметры Яг или Я тах нормируют в тех случаях, когда по функциональным требованиям необходимо ограничить полную высоту неровностей профиля или шероховато-рыхлого поверхностного слоя, а также когда прямой контроль параметра Яа с помощью профилометров или образцов сравнения не представляется возможным, например, для поверхностей, имеющих малые размеры или сложную конфигурацию (режущие кромки инструментов, детали часовых механизмов или радиотехнических устройств). Для наиболее ответственных поверхностей нормирование одних высотных параметров может оказаться недостаточным для обеспечения требуемых функциональных свойств и должно быть дополнено нормированием шаговых параметров или параметра 1р. Шаговые параметры Зт и 5 существенно влияют на виброустойчивость, прочность при циклических нагрузках, сопротивление в волноводах. Параметр 1р комплексно характеризует [c.511]

Условие устойчивости для линзового волновода с чередующимися линзами ). Выведем для параметров линзового волновода (параметров Ь, /х, /г) условие, при котором волновод является устойчивым. Предварительно напомним уравнение тонкой линзы, для чего обратимся к рис. 2.17. Два параллельных световых луча, образующих угол а с оптической осью 00, проходят через линзу и фокусируются в точке А фокальной плоскости. Полагаем углы а и а достаточно малыми, так что tg а а и а а (параксиальное приближение). В этом случае /а — а - -+ у (см. рисунок). Таким образом. [c.125]

В распределенных системах параметры распределены непрерывно по всему объему системы. Каждый сколь угодно малый элемент распределенной системы обладает как массой, так и упругостью. В случае электрической распределенной системы каждому элементу присущи емкость и индуктивность. В качестве примеров распределенных систем, имеющих широкое практическое применение, можно назвать струну, стержень, мембрану, двухпроводную и коаксиальную электрические линии, волноводы, объемные резонаторы и т. п. [c.319]

Таким образом, для волноводов можно применять телеграфные уравнения, но с соответствующими эквивалентными параметрами, различными для разных типов волн в волноводе. [c.326]

Если параметры системы изменяются на расстоянии, малом по сравнению с длиной волны, то можно говорить о скачкообразном изменении параметров. Скачкообразное нарушение однородности встречается очень часто при практическом использовании длинных линий, например при соединении двух однородных линий с разными волновыми сопротивлениями, при подключении к волноводу коаксиальной линии, при подключении к линии нагрузки. [c.370]

В месте скачкообразного изменения параметров возникают отраженные волны. Энергия падающей волны частично проходит дальше, частично отражается к источнику. Кроме того, в точке разрыва может возникнуть излучение, а также возбуждение волн высших типов. Эти явления нельзя учесть, оставаясь в рамках телеграфных уравнений. Однако если линейные размеры области скачкообразного изменения параметров (например, геометрических размеров на стыке двух линий) значительно меньше длины волны, то эффекты возбуждения волн высших типов малы. В случае волно-водных систем для уменьшения влияния волн высших типов необходимо так подобрать размеры волноводов, чтобы частоты этих волн оказались ниже критической частоты для данного волновода. [c.370]

Работа прибора основана на определении комплексного коэффициента отражения электромагнитной энергии от полупроводниковой структуры, находящегося в функциональной зависимости от параметров структуры. При контроле в волноводе изменяются фаза и амплитуда стоячей волны. Изменение фазы определяют с помощью специального устройства, имеющего на выходе электронно-лучевую трубку. Компенсация фазовых изменений, вносимых образцом, производится механическим фазовращателем, положение ручки которого при компенсированной фазе показывает реактивное сопротивление измеряемого образца. Стрелочным прибором измеряют амплитуду электромагнитных волн в минимуме и по этому показанию определяют активное сопротивление образца. Размеры щелевого излучателя 4 X X 0,2 мм в 8-миллиметровом диапазоне радиоволн. [c.251]

Из описанного свойства наглядно видна важная роль характера распределения по поверхности внешней нагрузки при формировании волнового поля в волноводе. Возможность устранить резонансную бесконечность путем изменения внешней нагрузки является типичной для всех случаев вынужденных колебаний систем с распределенными параметрами. Однако в данном случае эта связь между характером нагрузки и соответствующей резонансной формой является более сложной Подробный анализ этой задачи для конкретных видов нагрузки можно найти в работах [24, 36]. [c.244]

Интеграл (4.57) аналитически вычислить не удается. Однако легко определить асимптотическое поведение мощности излучения на выходе волновода, считая Ь г большим параметром. Воспользовавшись методом Лапласа, из (4.57) находим, что мощность излучения W обратно пропорциональна длине волновода [c.150]

Параметр в выражении (4.58) определяется оптическими постоянными материала стенок волновода [c.150]

Рис 4.15. Значения параметра определяющего мощность излучения на выходе волновода, для ряда веществ в МР -диапазоне длин волн [c.150]

Для того чтобы можно было воспользоваться приближением геометрической оптики, в интервале углов Д0 (го /Д) /2 должно укладываться достаточно большое число волноводных мод, угловое расстояние между которыми составляет величину порядка % г . Это накладывает ограничения на геометрические параметры волновода [c.152]

Обсудим теперь вопрос о влиянии шероховатостей на передачу МР-излучения при помощи волновода. Как и в случае поворотных зеркал, суммарная интенсивность на выходе волновода складывается из интенсивностей зеркального отраженного и рассеянного на шероховатостях излучения. Рассмотрим прежде всего влияние неоднородностей стенок на зеркальную компоненту, интенсивность которой будет определяться выражением (4.57), если вместо Рр под интеграл вставить значение зеркального коэффициента отражения о учетом рассеяния на шероховатостях. Ограничимся рассмотрением предельно больших длин Ц при этом во-первых, справедливо условие (4.65), во-вторых, параметр р = паЬ 1 к 1 (а — радиус корреляции), т. е. поправка к зеркальному коэффициенту отражения 1см. формулу (4.44)] линейна по 6. Эти условия, в частности, означают, что параметр и (Я,/яа ) , а мощность зеркальной компоненты на выходе волновода определяется выражением [c.153]

Формула (4.68) аналогична формуле (4.58) для идеального волновода о той разницей, что параметр заменен на эфф> который помимо оптических констант вещества стенок волновода зависит от величин, характеризующих шероховатость поверхности — и а. Иначе говоря, уменьшение мощности зеркальной компоненты происходит теперь не только из-за поглощения в веществе стенок, но и из-за рассеяния на шероховатостях. В частности, при больших высотах шероховатостей из (4.68) получаем [c.153]

Механизм связи полей в зонах отражения и прохождения в решетках ножевого типа и решетках из металлических брусьев одинаков. Щели обоих типов решеток с увеличением h постепенно приобретают свойства волноводов, что способствует созданию качественно одинаковой картины рассеянных полей при реализации одинаковых режимов связи. Чтобы убедиться в этом, достаточно сравнить кривые рис. 29 и 44. Для обоих типов решеток характерно экспоненциальное уменьшение интенсивности прошедшего поля с ростом h в том случае, когда связь полей в зонах г > /г и z < —h осуществляется только на затухающих волноводных волнах. Характерно также появление режимов полной прозрачности в областях изменения значений параметров, где существуют лишь основные распространяющиеся пространственные гармоники и одна распространяющаяся волноводная волна. С переходом к решеткам, имеющим элементы с толщиной, отличной от нуля, изменяются лишь размеры соответствующих областей, связанные с параметром 0, [c.91]

С появлением первой распространяющейся гармоники в щели дифракционные свойства решетки существенно изменяются. В случае 0 > 0,5 и Хкр< > < 1 при достаточно больших h коэффициент Ь как функция от X имеет максимумы и минимумы (рис. 44, а). В грубом приближении можно считать, что для поля внутри щели брусья решетки представляют собой стенки волновода и коэффициент прохождения о имеет максимумы при тех значениях параметра х, при которых толщина брусьев 2h близка к целому числу полуволн в волноводе, образованном брусьями решетки. Это верно в данном случае лишь для первых максимумов Щ, появляющихся сразу после х = x p при очень больших h > I. Последующие максимумы начинают сильно смещаться влево по сравнению с расчетными точками [c.92]

В геофизических приложениях нередко приходится сталкиваться со случаями, когда свойства волновода изменяются вдоль направления распространения воли. Это случай так называемого неоднородного волновода. Параметры среды здесь являются функциями не одной, а двух или трех координат. Ниже мы рассмотрим вначале случай, когда задача допускает точное решение. Затем рассмотрим два приближенных метода, применимых к широкому классу волноводов. Один из них состоит в отыскании высокочастотной асимптотики задачи, а другой (метод поперечных сечений), наоборот, применим на низких частотах. Во всехслучаях мы будем ограничиваться плоской задачей, когда скорость волн с = с х, z) является функцией двух прямоугольных координат. Будут рассматриваться нормальные волны, распространяющиеся в такого рода среде. [c.306]

Этот сдвиг играет важную роль в случае тонких активных слоев, часто встречающихся в ДГС-лазерах, и будет рассмотрен в этом параграфе. Для пояснения модели зигзагообразных волн мы вычислили коэффициент оптического ограиичеиия и распределение поля для некоторых асимметричных трехслойных плоских волноводов, параметры которых характерны для волноводов в ОГС-лазерах. [c.75]

В качестве примера на рис. 1.12а, б приведены расчетные зависимости 5ц и 521 для значений tgДPзкв= 10 -=-10 при относительно слабой и относительно сильной связи резонатора с регулярным волноводом. Параметры резонатора задавались следующими е р=3,8 е з=1 tgДЗзкв = 0 /г/а = 0,5 Л/а=2. В случае слабой связи /1/а=/з/а=1 (рис. 1.12а) и в случае сильной связи /1/а=/з/а=0,5 (рис. 1.126). Видно, что резонансное значение (ЛД)1 з сохраняется неизменным во всем интервале изменения tgДPэкв. [c.30]

Распределенные системы типа волноводов относятся к типичным неквазистатическим системам, для которых нельзя ввести такие электростатические и магнитостатические понятия, как напряжение, ток и т. п. Несмотря на это, для описания волно-водных систем успешно применяются телеграфные уравнения. Волновод, в котором существует один определенный тип колебаний, можно формально сопоставить электрической линии с определенными параметрами. Для такой линии можно формально ввести понятие напряжения и тока. Напряжение и обычно задается в виде величины, пропорциональной поперечной составляющей электрического поля волны данного типа. Ток I предполагается пропорциональным поперечной составляющей магнитного [c.325]

Параметр испытания r= onst связан с линейным законом нарастания нагрузки на образец (рис. 17). Для нагрух<ения чаще всего используется удар массивного груза по головке образца [69] через специальный волновод. Скорость нагрух<ения регулируется демпфированием удара в результате контактных явлений. Величина скорости нагружения определяется но осциллограмме a t) (см. рис. 17, а), регистрируемой в сечении, прилегающем к рабочей части образца. В пространстве aet этому параметру испытания соответствует плоскость, проходящая под углом к плоскости аое (см. рис. 17, б). Поскольку существующие методики обеспечивают линейный закон нагружения (близкую аппроксимацию действительного изменения напряжений во времени) только в упругой области, за верхним пределом текучести начальный параметр испытания не выдерживается. Поэтому полная кривая деформирования о(е) (см. рис. 17, а) в таких испытаниях не характеризует поведение материала с параметром испытания a= onst. Нижний предел текучести, предел прочности и другие характеристики сопротивления пластической [c.66]

Появление спутниковой, тропосферной, космической связи и глобального радио- и телевещания на сверхвысоких частотах, сверхдальней радиолокации, радиоастрономии, радиосиектросконии потребовало создания радиоприемных устройств с ничтожно малым уровнем шума. Новые возможности в этом отношении открылись перед радиотехникой в связи с достижениями в области изучения свойств различных веществ при глубоком их охлаждении и в связи с освоением новых методов построения радиоприемных схем. В результате этого в 50-х годах появились идеи создания параметрических и квантовых парамагнитных усилителей. Такие схемы обычно охлаждают с помощью жидкого азота, а в последнее время — жидкого гелия. Современные параметрические усилительные схемы осуществляются на основе использования для изменения параметров схемы диодов, ферритов, полупроводников и других нелинейных элементов. Квантовые парамагнитные усилители в настоящее время строятся на двух нринцинах. В первом из них взаимодействие волны слабого сигнала с усиливающим парамагнитным веществом происходит в объемном резонаторе (усилители резонаторпого тина), а во втором — в замедляющих волноводах (усилители бегущей волны). Все эти устройства мало похожи на привычные радиоприемники и пока еще достаточно сложны в осуществлении и эксплуатации, но зато их чувствительность может быть доведена до 10 вт. [c.380]

Випера — Хиичипа теорема 89 Власова уравнение 162 Внешнее трение 223 Внутренние параметры машин 16 Волновая матрица 170 Волноводы 190 Волны Лэмба 144 [c.293]

Приведен способ получения соотношения ортогональности собственных форм колебаний одного класса механических систем, которые описываются дифференциальным уравнением, содержащим комплексный параметр в виде полинома степени п, и граничными условиями, в которые этот параметр входит линейно. Соотношение ортогональности получается в виде равенства нулю скалярного произведения л-мерных векторов. Таким способом может быть установлена ортогональность нормальных волн в некоторых твердых волноводах, резонансных форм движущихся струн и стержней со специальными условиями опираиня на концах. [c.109]

Воткрытых (неэкранир.) Б. локализация поля обычно обусловлена явлением полного внутр. отражения от границ раздела двух сред (в волноводах диэлектрических и простейших световодах) либо от областей с плавно изменяющимися параметрами среды (напр., ионосферный волновод, атмосферный волновод, подводный звуковой канал). К открытым В. принадлежат и системы с поверхностными волнами, направляемыми границами раздела сред. [c.305]

Условие фазового синхронизма (1) обеспечивает длительное, по сравнению с периодом колебаний T = ijf (/ — частота), синфазное взаимодействие электронов с волной, если она имеет отличную от нуля продольную компоненту электрич. поля (-b"w = tO). Волна с такой структурой поля формируется с помощью замедляющей системы 3 (рис. 1), в качестве к-рой часто используются волноводы с периодически изменяющимися параметрами, Подбором пространственного периода d волновода достигается фазовый сипхрониз.м (1) электронов с одно1г из гармоник обратной волны, вклад других несинхронных гармоник оказывается незначительным. [c.570]

H. у. может вычисляться по ф-ле Лш, где R — радиус окружности, ы — угл. скорость вращения этого радиуса. При прямолинейном движении Н. у. равно нулю. НОРМАЛЬНЫЕ ВОЛНЫ (собственные волны) — бегущие гармоннч. волны в линейной динамической системе с пост, параметрами, в к-рой можно пренебречь поглощением и рассеянием энергии. Н. в. являются обобщением понятия нормальных колебаний на открытые области пространства и незамкнутые волноводные системы, в т. ч. на однородные и неоднородные безграничные среды, разл. типы волноводов и волновых каналов, струны, стержни, замедляющие системы, цепочки связанных осцилляторов и др. [c.360]

R, проводимостью подложки G. Через эти параметры определяются такие величины, как коэф. замедления л = L (здесь с — скорость света в свободном пространстве), волновое сопротивление Zg = VL , затухание а = k,%lk(RlZ - - Zg ). Часто при р = 1 в области частот, для к-рой справедливы телеграфные ур-ния, вместо коэф. замедления используют эфф, диэлектрич. проницаемость вдф = я, поскольку в этой области я = = I i, где i — погонная ёмкость П. л. в отсутствие подложки. Дисперсионные характеристики n WIk) высших типов волн в П. л. близки к дисперсионным характеристикам волн в диэлектрич. волноводе. Эти типы волн используются для создания на основе П. л. высокодобротных резонаторов. Поле в П. л, локализовано вблизи проводящей полоски, если коэф. замедления волн в П. л. (рис. 2, кривые О, 1, 2) выше, чем в двуслойном волноводе (рис. 2, кривая 3). В противном случае возможно излучение волны полоской, т. е. трансформация волны в П, л. в волну двуслойного волновода. Излучение возможно также на неоднородностях в П. л. (повороты, разрывы, навесные элементы и т. п.). область значений я, лежащая выше кривой 3, наз. областью дискретного спектра, а ниже — областью непрерывного спектра, поскольку в последнем случае коэф. замедления и длины волн (частоты) могут принимать любые значения. [c.29]

Электродинамика, в осн. опирающаяся на ур-ния Максвелла в линейных средах, обеспечила понимание процессов излучения, распространения и приёма радиоволн. Это позволило создать разд. элементы радиоаппаратуры как в ДВ-диапазонах (системы с сосредоточ. параметрами — колебат. контуры, фильтры, преобразователи и т. п.), так и в КВ-диапазонах (системы с распределёнными параметрами — линии передачи, волноводы, объёмные резонаторы, аттенюаторы и т. п.). Осн, направления исследования излучение и распространение радиоволн в раэл. средах (напр., в кос-мич. плазме), с учётом анизотропии, поглощения, рефракции и дифракции, рассеяния, отражения и нелинейных эффектов, связанных со взаимодействием излучения с веществом, создание мн. типов антенн. [c.236]

Э. как самостоят, раздел прикладной акустики сложилась в 1-й пол. 20 в. Первые работы по расчётам электроакустич. преобразователей относятся к кон. 19 — нач. 20 вв. и связаны с развитием телефонии, исследованиями колебаний пьезоэлектрич. и магнитострикц. резонаторов. Существенным для прогресса Э. явилось создание метода электроакустич. аналогий и эквивалентных схем, использование метода электромеханич. многополюсников и метода эквивалентных схем для систем с распределёнными параметрами, амплитуда колебаний к-рых существенно зависит от их координат аналогично электрич, длинным линиям (см. Линии передачи) и волноводам. [c.516]

Для согласования параметров преобразователя с нагрузкой, для крепления колебательной системы и ввода ультразвуковых колебаний непосредственно в зону обработки материала используются а.кустические трансформаторы скорости (волноводы, концентраторы). [c.178]

Поверка средств измерений параметров ударного движения, кроме указанных выше предварительных операций, включает определение коэффициента преобразования в вибрационном режиче на одной частоте с целью сравнения его с данными градуировки в основном (ударном) режиме. В качестве образцового средства измерений рекомендуются электродинамические ударные установки УУЭ-1/150 илн УУЭ-2/200, технические характеристики которых должны отвечать установленным требованиям. Для больших длительностей действия ударных ускорений используют установки с параметрическим возбуждением по ГОСТ 8.137—75 при малых длительностях — установки, в которых ударное движение создается на торце цилиндрического стержня (механического волновода) в результате воздействия на другой торец электромагнитных сил [И]. [c.305]

Волокно является двухслойным диэлектрическим волноводом, характеризующимся вполне определенными пространственно-временными распределениями электромагнитного поля, которые зависят от параметров волокна и длины волны оптического излучения и называются модами. Каждая мода удовлетворяет уравнениям Максвелла и некоторь1м граничным условиям, определяемым геометриёй и оптическими характеристиками волокна. Различают одномодовые и многомодовые оптические волокна. Диапазон длин волн сигналов, передаваемых по ОК находится в спектральном диапазоне от 850 до 1550 нм, который относится к ближайшему ИК-диапазону, [c.206]

На рис. 4.12 величина ц представлена как функция параметра к = rJ2LY, т. е. как функция доли излучения источника, попадающего на образец в отсутствие волновода. Видно, например, что при X = 10 нм для образца радиусом = Ъ мм, расположенного на расстоянии L = 15 см от источника (х = 3-10 ), применение волновода из серебра увеличивает освещенность в 50 раз. Из рис. 4.12 можно также заключить, что применение волновода целесообразно лишь при достаточно большом расстоянии от источника до мишени L й (2ч-3) когда мощность излуче- [c.151]

Прямые измерения эффективности волновода [ом. формулу (4.61)] были проведены авторами работы [21]. Источником МР-излучения служила лазерная плазма, спектр которой охватывал область примерно от 1 до 2 нм. В качестве волновода использовалась обычная стеклянная трубка, внутренняя поверхность которой не подвергалась какой-либо дополнительной шлифовке. Размеры трубки составляли длина Ь = 167 см, радиус / = 0,4 см. Это соответствует параметру к = 1,4-10- . Было найдено, что эффективность волновода составляет Т1эксп 32, т. е. плотность потока излучения на мишени возрастает в 32 раза за счет применения волновода. Теоретический расчет при Я = 1,25 нм дает значение Птеор 30. [c.155]

Параметры шероховатости поверхности следует увязывать с такими важными функциональными показателями деталей в пар трения машин, как износостойкость при различных видах трения и при переменных нагрузках, контактная жесткость поверхности, прочность прессовых соединений, отражательная способность и затухание в волноводах, прочность сцепления при притирании и склеивании и т. д. В табл. 11.29 приведены йЬкоторые эксплуатационные свойства, зависящие от шероховатости поверхности, и обеспечивающая эти свойства номенклатура параметров. В табл. П.ЗО даны значения высотных параметров шероховатости для соответствующих базовых длин [c.110]

С электродинамической точки зрения эффект Малюжинца можно объяснить со следуюш,их позиций. В длинноволновой области частот при х 1 соединение щелей решетки и свободного пространства можно рассматривать как стык двух длинных линий действительно, в них распространяются только волны типа ТЕМ, а поперечные размеры этих линий существенно меньше А.. Рассматривая поток энергии через некоторый замкнутый объем, охватывающий один период, нетрудно получить, что волновое сопротивление нулевого канала Флоке равно созф( ао/8о)>/2, а щелевых плоских волноводов— 9( а/е) /2, где Цо> и )а, е — материальные параметры свободного [c.103]

При уменьшении ширины щелей 0 или при увеличении е угол ср полной прозрачности решетки увеличивйется и в пределе стремится к скользящему (рис. 54, а. б). Таким образом, приходим к физически не очевидному выводу о существовании широкодиапазонных режимов полной прозрачности (рис. 54, в) при углах падения, близких к скользящему, когда, казалось бы, падающее поле должно быть полностью отраженным. Объясняется это явление следующим образом. С одной стороны, волна ТЕМ, на которой происходит взаимодействие полупространств над и под решеткой, имеет ту же физическую структуру, что и падающая плоская волна. С другой стороны, при выполнении условия (2.34) размеры волноведущих каналов вне и внутри решетки совпадают (рис. 54, д), что и приводит к явлению полного прохождения. Поскольку длина волны много больше ширины канала, то изгибы канала практически не влияют на условие полного прохождения. Аналогично в одноволновом диапазоне ступенька, расширение и диафрагма (рис. 54, г) в плоском волноводе в широкой полосе частот будут практически без отражения пропускать волны (поршневые акустические или Г М-электромагнитные) при условии, что параметры соединяемых волноводов связаны соотношением [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...