Естественный коэффициент мощности

Большинство электропечей и устройств однофазные, крупные агрегаты состоят из нескольких однофазных. При включении в сеть трех (шести) индукторов создается трехфазная нагрузка. Агрегаты с двумя индукторами можно включать по схеме Скотта. Для включения мощных однофазных индукторов применяют симметрирующие устройства, состоящие из емкости и индуктивности и обеспечивающие равномерное распределение нагрузки по фазам. Симметрирующие устройства увеличивают капитальные затраты и расход электроэнергии и целесообразны в тех случаях, когда несимметрия токов выходит за пределы допустимой. Естественный коэффициент мощности обычно 0,7 и ниже, поэтому его повышают до 0,9 с помощью конденсаторов. [c.446]

К мероприятиям по повышению естественного коэффициента мощности, не требующим компенсирующих устройств, и целесообразным во всех случаях, относятся [Л. 1-5] [c.38]

В условиях эксплуатации к мероприятиям по повышению естественного коэффициента мощности нагрузки относятся замена [c.50]

Естественный коэффициент мощности 50 Естественная вентиляция 76 [c.341]

Если полученный в результате проведенных мероприятий по повышению естественного средневзвешенного коэффициента мощности суммарной нагрузки os фср. взв. с оказывается меньше [c.39]

Рд — максимальная суммарная активная нагрузка для проектируемого предприятия или средняя часовая суммарная активная нагрузка за наиболее загруженный месяц для действующего предприятия tgзначению коэффициента мощности os ср [c.58]

Коэффициент мощности естественный 0,213 0,198 0,179 0,164 [c.207]

На пути к дальнейшему увеличению скорости полета, кроме возрастающего сопротивления, которое преодолевается, естественно, увеличением мощности двигателя и соответствующим подбором аэродинамических форм самолета, возникает еще одно препятствие — низкий коэффициент полезного действия винта. При больших скоростях полета самый совершенный винт не в состоянии создать необходимую тягу. Поэтому следующим шагом в развитии авиации явился переход к реакции прямого действия, иначе говоря — к воздушно-реактивным дви гателям. [c.13]

Естественно, что производительности некоторых направлений оказываются сильно коррелированными и некоторые цепочки направлений имеют одинаковые или мало отличающиеся значения коэффициента загрузки. Что касается недогруженных направлений 22, 23, 17, 19, 34, 37, 38, 47, то для них нельзя рекомендовать изъятие мощностей просто потому, что это экономически невыгодно и технически трудно осуществить. Падение загрузки связано на этих мощных трубопроводах со снижением объемов добычи в питающих их нефтедобывающих районах или с изменением спроса у подключенных к ним потребителей. Демонтаж нитки или некоторых станций привел бы к слишком большой потере пропускной способности. К недогрузке некоторых объектов транспортной сети следует относиться как к естественному (и может быть, временному) событию. Кроме того, при наличии достаточных емкостей узловых хранилищ [c.188]

Таким образом, характер движения регулирующего органа определяется его кинематической связью с поршнем сервомотора и силами, действующими в механизме. В нормальной схеме регулирования гидротурбины (фиг. 62) время закрытия регулирующего органа от открытия, соответствующего максимальной мощности турбины, до нуля устанавливается выбором гидравлического сопротивления маслопроводов. Обычно это производится на напорном (при движении сервомотора на закрытие) маслопроводе, т. е. за счет коэффициента А,. Для этого или ограничивают максимальное открытие золотника или устанавливают в маслопроводе дросселирующую шайбу, которые ограничивают скорость движения поршня таким образом, что время закрытия получает желаемую величину. Но при таких устройствах характер движения регулирующего органа за выбранное время закрытия получается в естественном виде, обусловленном действующими силами и кинематикой механизма. [c.170]

Испарительные установки работают как при естественной, так и при вынужденной циркуляции (см. гл. 8). При естественной циркуляции основные гидродинамические характеристики аппаратов и циркуляционных контуров устанавливаются для того, чтобы определить коэффициенты теплоотдачи и необходимые размеры поверхности теплообмена для аппаратов с принудительной циркуляцией наряду с этим требуется определить гидравлические сопротивления отдельных элементов и контуров в целом, с тем чтобы выбрать насос, установить необходимую мощность привода, а для испарителей мгновенного вскипания рассчитать переливные устройства между камерами испарения. [c.262]

Затрачиваемая насосом мощность или мощность, подводимая к валу насоса, естественно, больше полезной мощности Nn- Отношение полезной мощности к затраченной Л з называется коэффициентом полезного действия т) насоса [c.45]

На рис. 5-6 представлены типичные зависимости средней температуры нагретой зоны аппарата (естественная вентиляция) от эффективного коэффициента перфорации и мощности источников тепла в аппарате. Из рисунка следует, что перфорация корпуса аппарата может привести к существенному уменьшению среднего перегрева з зоны, причем, начиная с некоторого значения ф, дальнейшее увеличение этого параметра не приводит к заметному изменению б з. [c.148]

Генератор имеет независимое возбуждение. Тепловозные генераторы мощностью до 1500 кВт, как правило, выполняют с естественным охлаждением, а генераторы большей мощности имеют принудительное воздушное охлаждение. Коэффициент полезного действия тягового генератора составляет 98 /о. [c.227]

Мероприятия по повышению естественного коэффициента мощности в электроприемниках [c.50]

Увеличение естественного коэффициента мощности проводится в первую очередь и достигается, в условиях проектирования, правильным выбором, в соответствии с обслуживаемыми процессами, типов и мощности отдельных электропрнемников, потребляющих реактивную энергию, т. е. электродвигателей, индукционных печей, сварочных агрегатов, трансформаторов и т. д. [c.50]

Естественный коэффициент мощности ( os ф) в индукционных печах чрезвычайно низкий, для его повышения устанавливают ко нденсаторные батареи. На рис. 51 показана схема включения двух индукционных тигельных печей промышленной ча- [c.124]

Нагрев под посадку. Нагрев [юд горячую посадку колес н бандажей относится к низкотемпературному (до 150—400 С) нагреву стали, в связи с чем широко используется частота 50 Гц. Применяются обычные цилиндрические индукторы с магнитопроводом или без него, но чаще нагреватели с замкнутым магнитопроводом (трансформаторного тина). Последние обладают высоким КПД и коэффициентом мощности и позволяют нагревать на частоте 50 Гц даже сравнительно тонкостенные изделия. Трансформаторный нагреватель имеет магнитопровод стержневого, реже броневого типа, вторичным витком которого является нагреваемая деталь. Индуктирующая обмотка располагается обычно на другом стержне из конструктивных соображений, хотя для пов11Инения коэффициента мощности ее лучше располагать снаружи или внутри нагреваемого тела. Для нагрева больших колец (диаметр свыше 100 см) используется несколько трансформаторных нагревателей, располо>1(енных по окружности и подключенных к одной фазе согласно. Мощность установок составляет 10—150 кВт, время нагрева 5—30 мин в зависимости от размеров изделия. Коэффициент мощности достигает 0,6—0,65. При небольших мощностях обмотки многослойные с естественным охлаждением. В некоторых странах (например, ГДР) выпускаются серийные установки для нагрева колес и бандажей под посадку. [c.223]

Кривые нагрузки, как уже было отмечено, могут относиться к различным звеньям энергетической сиск мы и охватывать различный временный интервал. Помимо это-го, нагрузка может выражаться в различных формах энергии тепловой, механической, электрической. Наконец, должны быть оговорены условия работы, например, определенный коэффициент мощности, определенная схема регулирования нагрузки и т. д. Естественно стремление выразить кривые нагрузки в удобной аналитической форме, что позволило бы ряд важных расчетов проводить без трудоемких графических построений. Кроме того, аналитическое представление кривых нагрузки позволяет обобщать ряд расчетных зависимостей, делая более универсальными получаемые выводы. [c.49]

Применение специальных компенсирующих устройств. Мощность компенсирующего устройства должна быть равна такой, которая повышает естественный средневзвешенный коэффициент мощности суммарной нагрузки до нормативного значения os фнорм- [c.40]

Конденсаторы серии ЭМ и ЭС с естественным охлаждением предназначены для повышения коэффициента мощности os ф индукционных электротермических установок повышенной частоты 500 и 1000 гц и трехфазных двигателей, работающих от сети с частотой 1500 гц Конденсаторы предназначены для внутренних установок при температуре 35° С (масляные) и —10 +35° С (соволовые) на высоте ие более 1000 и над уровнем моря [c.207]

Ротор двигателя также имеет две не зависящие одна от другой обмотки. Одна обмотка, расположенная по наружной части ротора, выполнена трёхфазной и может иметь 36 и 72 полюса 18 выводов этой обмотки подключены к контактным кольцам. Другая обмотка, расположенная с внутренней части ротора, шестифазпая, при 24 полюсах, состоит из 36 групп катушек с 30 витками каждая. При питании двухфазным током эта обмотка может быть переключена на 18-полюс-ную 72 вывода этой обмотки присоединены к 10 контактным кольцам. Однако такие двигатели по конструкции сложные, с большим числом выводных концов и имеют большой вес. Наличие двух обмоток на статоре и роторе заметно повы-шает индуктивное сопротивление и расход меди. Увеличение индуктивного сопротивления обмоток уменьшает ток идеального короткого замыкания в круговой диаграмме двигателя, вследствие чего снижается степень перегружаемости машины и ухудшается её коэффициент мощности. Естественно, такие двигатели не получили распространения. [c.634]

Одна из моделей крыла с симметричным профилем и хордой Ь = 1,5 м имела 62 щели, расположенные на одной стороне. Исследования, которые велись в диапазоне чисел Re = (1,5- 4,7) 10 , показали, что полученный за счет отсасывания выигрыш в сопротивлении возрастал с увеличением числа Рейнольдса, так как при этом уменьшалась протяженность естественного ламинарного обтекания. Практически полная ламинаризация пограничного слоя в этом случае приводит к уменьшению эффективного коэффициента сопротивления, получаемого с учетом мощности, затрачиваемой на отсос, на 41 о при числе Ке = 1,52-10 и на 60% при числе Ре = 4,7-10 . Коэффициент суммарного расхода воздуха Q в этих экспериментах не превышал 0,00106. [c.440]

Рассмотренная для двумерного случая локально-одномерная схема естественным образом обобщается и на трехмерные задачи. В этом случае вычисления на каждом шаге по времени проводятся в три этапа путем прогонок в гаправлениях х, у w 2. После прогонок в двух направлениях находятся промежуточные распределения температуры, а после третьей прогонки — окончательное решение на данном шаге. Заметим, что мощность внутренних источников q. при расщеплении уравнения теплопроводности можно относить либо к одному из направлений, как это было сделано выше, либо распределять с некоторыми весовыми коэффициентами между от- [c.122]

Математическое ожидание Мх — вектора производительности трубопроводов — можно рассматривать как план функционирования системы в рассматриваемый плановый период. Отношение MxjMqu (Mqu — среднее значение мощности ы-го объекта) естественно назвать коэффициентом использования располагаемой мощности, считая, что использование установленной мощности оценивается отношением MxjMqu, где д — мощность в исправном состоянии. В соответствии с этим дЧ, — Мху, — общий, а Мди — — Мхи — располагаемый резерв мощности (пропускной способности) трубопровода. [c.186]

Формулы (14-2) и (14-3) внешне одинаковы, однако их значение и величины различны. Если угловой коэффициент экрана х характеризует использование стенки топки лучевос-принимающей поверхностью экрана данной конструкции (рис. 14-1), то величина х является, по существу, такой же характеристикой, но суммарной для всей топки, в которой могут размещаться лучевоспринимающие поверхности различной конструкции. При плотном экранировании всех стен топочной камеры мощных парогенераторов значения % и х близки. В агрегатах малой мощности экранируют не все стены топки и %< .х. Расхождение возрастает с уменьшением экранирования. Для полностью экранированных топок парогенераторов с естественной циркуляцией средней и большой мощности х = 0.92н-0,97, для прямоточных I- [c.157]

Котел СК-29/24 имеет П-образную компоновку и естественную циркуляцию. Незкранированная камера оборудована двумя горелками конструкции ЭНИН—БЗЭМ с единичной тепловой мощностью 12—20 ГДж/ч. В пределах топочной камеры происходит практически полное сгорание и термическое (огневое) обезвреживание забалластированного газа. Для выгорания сажевых частиц необходимо, чтобы температура в камере была не ниже 1429—1475 К, а время пребывания газов в зоне высоких температур не менее 1,5-1,7 с при коэффициенте избытка воздуха а = 1,15. Горелки могут устойчиво работать на сажевом газе, а также на топливе двух видов - сажевом и природном газе или сажевом газе и мазуте. Часовой расход отбросных газов сажевого производства (сухих) составляет 13 800м /ч. [c.63]

Промышленностью изготовляется большая номенклатура двигателей (см. табл. 4). Параметры их все время пересматриваются в сторону увеличения мощности за счет применения наддува и форсировки по частоте вращения. Естественно, что при ориентации на одно значение расчетного коэффициента момента >. расч для использования указанной номенклатуры двигателей необходимо большое количество типоразмеров передач. Так как гидродинамические передачи применяются на многих машинах, для которых значение q меняется в широких пределах (см. табл. 3) количество типоразмеров передач должно быть практически неограниченным, что не может быть оправдано. В связи с этим, при организации серийного производства гидродинамических передач исходят из определения допустимого научно обоснованного изменения коэффициента момента (мощности) насосного колеса. [c.43]

Достоинствами реакторной установки данного типа являются отсутствие толстостенного корпуса и парогенераторов возможность квазинепрерыв-ной перегрузки топлива на ходу пониженное давление теплоносителя относительно малый запас реактивности аккумулирование теплоты графитовой кладкой потенциально высокая способность контура работать в условиях естественной циркуляции теплоносителя возможность регулировать расход теплоносителя в каждом канале, осуществлять индивидуальный контроль целостности каналов и контролировать параметры теплоносителя в каждом канале, относительно высокий коэффициент использования мощности низкое обогащение топлива. [c.140]

Наибольшее различие между этими двумя типами движений проявляется, естественно, при сопоставлении распределения по толщине слоя средней за период плотности потока мощности. Если для I = I2 суммарный поток по толщине, очевидно, положителен, то для 1 = з он отрицателен. Это, разумеется, согласуется со значением групповой скорости на соответствующих участках дисперсионных кривых. Важным, однако, здесь является то, что в обоих случаях в сечении слоя существуют точки с противоположным направлением потока энергии. Дальнейшие вычисления показывают, что такая ситуация характерна для различных х астков всех мод, кроме низшей, однако везде суммарный поток по сечению положителен. На рис. 51 показана часть дисперсионного спектра для v == = 0,35. Такое значение коэффициента Пуассона использовалось в работе [228] при сопоставлении теоретических и экспериментальных данных для алюминиевых полос. Полужирными линиями на рис. 51 выделены участки ветвей, для которых имеются локальные отрицательные значения Р . [c.143]

В дальнейшем длина трассы была увеличена до 4,92 км, а размеры цели уменьшены до 10X10 см Трасса пролегала на высоте 15 м над землей. В этих условиях было получено среднее отношение сигнал/шум по мощности 7,7-10 (38,9 дБ), причем среднее квадратичное отклонение было равно среднему значению. Коэффициенты отражения и ослабления излучения оценивались величинами 0,8 и 0,6 дБ/км соответственно. Были получены также устойчивые отраженные сигналы от естественных объектов на местности. Максимальная дальность локации, зарегистрированная в экспериментах, была равна 32 км при отражении зондирующего излучения от лесистого склона горы. [c.247]

При выборе электрооптических материалов для использования в 1к,0нкретных устройствах в качестве критериев качества в основном применяются управляющее полуволновое напряжение Ux/2 и коэффициент электрооптической эффективности U /2) позволяющий оценить управляющую мощность учитывается также вероятность возникновения индуцируемого светом изменения рефракции. Естественно, что перечисленным не исчерпывается совокупность физико-химических характеристик электрооптических кристаллов и текстур, но их детальное рассмотрение выходит за принятые рамки. В табл. 7.1 сопоставлены важнейшие известные [c.200]

Выбор метода обработки, вообще говоря, зависит от толщины материала и от требуемого коэффициента формы. Высокий коэффициент формы может быть получен при прямом сверлении. В металлах толщиной до 1 мм данным методом получаются отверстия диаметром 20-25 мкм. При плотности мощности излучения 10 -10 Вт/см можно делать и меньшие отверстия, но эти отверстия на выходе сходятся на конус [248]. При прямом сверлении разброс по размеру отверстия составляет обычно 10% его диаметра. Сверление отверстий диаметром выше 50-100 мкм производится чаще всего методом контурной резки. Этот метод позволяет получать глубокие отверстия, но, естественно, с малым коэффициентом формы. Шероховатость кромки обработки определяется распределением интенсивности в пятне фокусировки, степенью стабильности оси диаграммы направленности и точностью перемещения луча сканирующим устройством. При многопроходном сканировании поверхность реза выравнивается и полируется. Разумеется, если необходимо сделать большое количество микроотверстий за единицу времени, первый метод удобнее, но он требует более высоких мощностей. Если высокая точность необязательна, то для подачи излучения ЛПМ на заготовку можно использовать оптические световоды [237]. Качество отверстия при волоконном сверлении близко к качеству обычных механических методов обработки. [c.239]

Более мощным является реактор на быстрых нейтронах БР-2. Физическая схема его близка к схеме реактора БР-1. Номинальная мощность реактора несравненно выше — 120 кет, максимальная 200 кет, коэффициент восироизводства 1,6. К этой н е группе реакторов относится и реактор БР-3. У него в активной зоне блоки естественного урана в алюминиевой оболочке помещены в воду. Коэффициент воспроизводства горючего оказался равным 1,5—1,9. Однако скорость накопления нового плутония в нем возросла по сравнению с БР-1 в 1,8 раза. [c.102]

Естественно, что с увеличением ф и передаваемой мощности следует назначать меньшие ф привода. При очень малых значениях ф, характерных, например, для редко используемых грузоподъемных машин, вало-поворотных устройств, редко включаемых механизмов управления и т. д., допустимо применение передач с повышенными значениями ф, если при этом упрощается конструкция и снижается масса привода Но если предъявляются высокие требования к бесшумности и плавности работы, к получению минимально возможной виброактивности, то и при значительных величинах ф могут быть использованы передачи с повышенными значениями коэффидаента потерь (передачи червячные, волновые, ременные и др.). Однако и при этих требованиях надо стремиться к изысканию типа привода, обеспетавающего по возможности меньшие потери на трение. Для этого при больших значениях следует применить передачу с минимальной виброактивностью только для быстроходной ступени, которая обычно и является основным источником шума и вибраций. Остальные спупени (с пониженной частотой вращения) выполняются с цилиндрическими зубчатыми колесами. Такой пример показан на рис. 12.5. Здесь надо отметить, что при малом отношении Тре /Т г х (Т м — момент ведомого вала ременной передачи, Хих — момент тихоходного вала редуктора) размер ременной передачи может оказаться не превышающим размеры корпуса редуктора (что и имеет место в варианте, приведенном на рис. 12.5, а). При этом общая компоновка агрегата получается даже более благоприятной по сравнению с, имеющей место при замене ременной передачи зубчатой парой (рис. 12,5,6). С целью снижения коэффициента потерь привода целесообразно также односту- [c.204]

Степень полинома (34) выбирается на основании анализа изменения характеристик состояния двигателя и (х) или по изменению основной ошибки Оо- Следует отметить, что использование полиномов высоких степеней в качестве регрессионных моделей не рекомендуется, так как, котя полученные при этом данные лучше согласуются с экспериментальными вследствие уменьшения величины основной ошибки, возможно значительное искажение модели вблизи границы плана эксперимента и за его пределами. Опыт аппроксимации характеристик состояния различных двигателей показал, что для удельного и часового расходов топлива, мощности, крутящего момента достаточно второй-третьей степени двухмерного многочлена (34) для содержания токсических составляющих в отработавших газах — третьей, четвертой, а иногда и ВБГше [16], Получение регресснонннх моделей (34) для двигателей с различней наработкой позволяет аналитически описать изменение характеристик состояния V (х) от наработки двигателей L в период их нормальной эксплуатации. Пусть для N двигателей с наработками L < .g<...характеристики состояния и (х)[х , и n) L ,. .., и (х) .д,, описываемые полиномами (34). Естественно предположить, что е изменением / (х) от наработки будут меняться также соответствующие коэффициенты регрессии о (й=0,1,2,. ..) уравнения (34). Связь между названными коэффициентами и наработкой может быть выражена одним из наиболее распространенных полиномов, в частности [c.46]

Х и X = 1435/60 = 24. Так как коэффициент естественной теплоотдачи в зависимости от интенсивности вентиляции помещения принимают равным 8 — 17 ВтДм К), то для передачи данной мощности необходимо искусственное охлаждение, поэтому редуктор снабжен вентилятором для охлаждения корпуса. [c.155]

Решение двухмерной задачи стационарного поля для прямоугольника. В некоторых случаях при расчете температурного поля прямоугольного параллелепипеда, форму которого имеют нагревательные плиты большинства прессов, оказывается возможным исключить из рассмотрения одну пространственную координату. Так можно поступить, если граничные условия, функция распределения тепла в теле параллелепипеда и начальные условия задачи не зависят от этой координаты, например, в случае теплоизоляции соответствующих взаямопараллельных граней и независимости коэффициентов теплообмена на поверхности от исключаемой пространственной координаты. При этом полагается, естественно, что распределение мощности источников тепла нагревателя и все теплофизические константы не зависят от этой координаты. Аналогичную постановку задачи можно допустить и при отыскании поля прямоугольного параллелепипеда в сечении, проведенном перпендикулярно ребрам на достаточно большом удалении от параллельных сечению граней, когда можно пренебрегать тепловым потоком через элементарные площадки сечения в направлении исключаемой координаты. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...