Распределение потоков охлаждающего воздуха

Были предприняты широкие исследования охлаждения цилиндров в отношении обеспечения благоприятного распределения температур по окружности цилиндра и хорошего отвода тепла. По данным этих исследований на фиг. 30 изображены три типа конструкции кожухов. На фиг. 31 показаны в полярных координатах четыре эпюры скоростей воздушного потока между ребрами. Кожух формы № 6 сконструирован с целью уменьшения размеров области, в которой цилиндр не охлаждается воздухом. В месте, где прямоугольный канал подходит к вершинам ребер около выхода, поток воздуха еще раз ударяет в цилиндр и тем самым обеспечивается местное повышение скорости потока. После прохода охлаждающего воздуха через узкое поперечное сечение между ребрами и кожухом, он попадает в расширение, пере-540 [c.540]

В конструктивном отношении недостатком воздушного охлаждения является увеличение расстояний между осями цилиндров и невозможность создания моноблочной конструкции цилиндров. В эксплуатационном отношении недостатком воздушного охлаждения являются большие зазоры поршней в цилиндре и деформации цилиндров. При водяном охлаждении эти деформации значительно меньше, так как поверхность цилиндров равномерно омывается потоком охлаждающей воды. При воздушном же охлаждении распределение скоростей воздушного потока по поверхности цилиндров крайне неравномерно и, в частности, сторона цилиндров, противолежащая подводу воздуха, охлаждается обычно хуже. Необходимо поэтому с особой тщательностью правильно распределять в отношении скорости и количества охлаждающий воздушный поток по поверхности цилиндров. [c.390]

Итак, благодаря малой теплопроводности на верхнем краю волны охлаждения поток энергии излучения, поступающий в волну изнутри, близок к нулю и не может повлиять на свойства волны. Весь поток излучения, отводящий энергию частиц воздуха, которые охлаждаются в волне, генерируется внутри самой волны. Определение этого потока, который мы обозначим через "г, и составляет основную задачу теории (решению ее будет посвящен 3-й раздел этой главы). Эта задача представляется нетривиальной, так как внутри волны имеется весьма резкое распределение температуры. Ясно только, что поток заключен в пределах оТ > [c.489]

В последние годы применяются также подовые горелки с расположением коллектора под щелью односторонние L-образные (рис. 17, а) и так называемые двухтрубные подовые горелки, или горелки с двухсторонним подводом газа в щель [231, (рис. 17, б). Предполагалось, что применение двухтрубных горелок с расположением коллектора под щелью приведет к уменьшению прогрева коллектора горелки и более равномерному распределению газовых струй в воздушном потоке по сравнению с обычной однотрубной горелкой. Однако эти предположения не оправды-ваю1ся, так как коллектор обычной однотрубной горелки (рис. 14), расположенный в середине канала, находится в основном потоке воздуха и через него проходит в два раза больше газа, чем через коллектор двухтрубной горелки. Поэтому он лучше охлаждается. Следует также отметить, [c.39]

Б. В. Протасов, изучая изнашивание деталей с неравновеликими поверхностями трения, пришел к выводу, что решающим в этом процессе является распределение теплоты между деталями. По его мнению, быстрее изнашивается тело, которое быстрее вращается, а следовательно, более интенсивно охлаждается (естественно, в определенном диапазоне). Рассматривая влияние теплового потока на износ, приведем результаты исследований линейных износов двух пар зубчатых колес из алюминиевого сплава Д1-Т при возвратновращательном движении. Две сравниваемые пары нагружались пружиной, чем достигалось одинаковое значение pv (произведение давления на скорость скольжения) трение было без смазочного материала, окружное усилие ЮН. Эксперименты показали (рис. 5.10), что скорость изнашивания левой пары п+о, =- И мкм/ч, а правой пары 1+. 15,7 мкм/ч. Указанное различие объяснялось тем, что В каждой паре одно колесо подогревалось воздухом до темпе- [c.112]

Для исследования бьша изготовлена нризма квадратного сечения из фторопласта, которую вначале нагревали в печи до стационарного распределения температур на поверхности = 99 С, а затем охлаждали на воздухе при комнатной температуре и естественной конвекции с ж= 30 С. Расстояние между термопарами составило К = 0,0135 м. В табл. 8.1 представлены результаты экспериментального измерения температур ребра призмы и середины ее грани гр, а также расчеты но формуле (8.13) температурного комплекса Ф для каждого значения времени х и расчеты но формуле (8.11) коэффициента температуропроводности фторопласта для каждого промежутка времени Ах в течение 30 мин. Полученное из опыта значение коэффициента темнературонроводности а = 0,125 10 ж с используется для расчета значений объемной теплоемкости (ср) и теплопроводности X фторопласта. Плотность теплового потока на поверхности призмы квадратного сечения из фторопласта в начальном [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...