Поток в прямоугольном свободный

Дополнительные примеры использования данной теории (обтекание одной криволинейной стенки, построение плана свободной поверхности потока в прямоугольном русле ограниченной ширины, поворот бурного потока на угол Д0 и т. п.) — см. [15-4, с. 459 — 465]. [c.518]

Общие указания о построении плана свободной поверхности бурного потока в прямоугольном русле ограниченной ширины [c.461]

Прямоугольная компоновка, организованный подвод, входы в циклонные элементы расположены в одной плоскости или ступенчато. Отвод из общей камеры очищенных газов Тб же, но улиточный отвод из циклонных элементов Прямоугольная компоновка. Свободный подвод потока в общую камеру [c.35]

Прямоугольная компоновка. Свободный подвод потока в общую камеру..................................60 [c.301]

При малых числах Рейнольдса след весьма устойчив и более заметна асимметрия относительно направления течения (слева направо), вызванная свободной конвекцией. Переход происходит при Ве = 1600 (фиг. 12). Вычисленные по результатам измерений величины Nu представлены в прямоугольных и полярных координатах на фиг. 13—15. Видно, что охлаждающее действие потока воздуха на нагретый цилиндр неоднородно. При малых числах Рейнольдса теплопередача от передней части цилиндра (особенно в передней критической точке) больше, чем от задней. При больших числах Рейнольдса точка отрыва смещается вниз по потоку. При этом отношение теплового потока в задней критической точке к среднему тепловому потоку от цилиндра становится меньше 15 [c.101]

Введем систему прямоугольных координат ось Оу этой системы направим вертикально вверх, проводя ее через вершину волны ось проведем по среднему уровню жидкости в сторону скорости потока в бесконечности. Рассмотрим часть потока между двумя вертикальными прямыми, симметрично расположенными относительно оси Оу и разделенными длиной волны X эти прямые проходят через низшие точки волны (рис. 71). Допустим, что свободной поверхности жидкости, т. е. поверхности волны, отвечает нулевое значение [c.614]

Уравнения газовой динамики нелинейные и допускают существование разрывных решений. В природе, действительно, существуют поверхности на границе двух различных сред, так называемые контактные разрывы и ударные волны, возникшие как следствие накопления малых возмущений. На самом деле толщина разрывов конечна и для обычных условий движения газа составляет 1-2 свободных пробега молекул, где происходит сложный неравновесный процесс. Однако, часто эта толщина ничтожно мала но отношению к характерному размеру задачи и может разрыв быть моделирован линией. Существующую связь между параметрами потока но разные стороны разрыва удобно пояснить на примере одномерного течения в прямоугольном канале, но которому равномерно движется разрыв. Для удобства рассмотрим течение в системе координат, связанной с движущимся разрывом. Течение считаем установившимся и невязким. Пусть но одну сторону раз- [c.42]

Приведенные уравнения относятся к потоку внутри круг- лой трубы, а в трубопроводах другого поперечного сечения кольцевых, прямоугольных, треугольных, эллиптических и т. д., было сделано мало опытов. Вообще говоря, возможно описать имеющиеся для этих форм ограниченные данные, теми же уравнениями, которые применяются для круглых труб, пользуясь, вместо диаметра учетверенным гидравлическим радиусом гидравлический радиус определяется как отношение свободного эффективного сечения к смоченному периметру. Так, для круглой трубы получим, что гидравлический радиус равен четверти диаметра, и таким образом вернемся к исходной формуле. Для других форм при вычислении гидравлического радиуса пользуются полным периметром, независимо от того, используется ли весь, периметр для теплопередачи. [c.296]

Стенка корпуса, прилегающая к резцедержателю, плоская, внизу ее сделан прямоугольный вырез для установки нормализованного проходного резца. Дно выполнено в виде наклонной плоскости с углом наклона 45°, что обеспечивает свободный выход потока стружек и пыли из корпуса. [c.47]

Фреза 1 с лопастями 2 заключена в корпус 3. В корпусе по направлению движения потока стружек имеется отверстие 4, соединенное с отводящей стружку трубой 5 прямоугольного сечения. Труба 5 имеет свободное сочленение с корпусом 3, вследствие чего в процессе работы она подвержена вибрации. [c.50]

Рассмотрим свободно опертую балку постоянного прямоугольного сечения Р = 2бй, ширина с1 и высота 26 которой малы по сравнению с ее длиной Е (рис. 24). К поверхности балки у — 8 в начальный момент времени подводится тепловой поток 7, величина которого в дальнейшем остается неизменной. Поверхности г = [c.194]

О. Ф. Васильев (1958) решил задачу об осесимметричном однородном винтовом потоке невязкой жидкости в изогнутом русле прямоугольного поперечного сечения (в предположении горизонтальности свободной поверхности). Его исследование показало, что даже в потоке невязкой жидкости появление поперечной циркуляции приводит к нарушению закона площадей для потока, взятого в целом. Однако в осесимметричном невязком потоке существуют поверхности (к ним относится и контур потока, включающий свободную поверхность), на Которых закон площадей выполняется. [c.780]

В 1948—1950 гг. Л. Розовским (1957) были поставлены весьма детальные эксперименты по движению потока на повороте русла, причем в опытах изменялись форма русла, углы поворота, глубина наполнения русла, шероховатость дна и другие параметры. Определялись как продольные, так и поперечные составляющие скорости, исследовался рельеф свободной поверхности. Опыты, выполненные в лотках прямоугольного и полигонального сечений, изогнутых в плане под углом 180° и 90°, с жестким и размываемым ложем, привели Розовского к выводу, что линия максимумов продольной составляющей скорости в начале закругления отклоняется к выпуклому берегу. Затем в пределах закругления происходит постепенное переформирование поля скоростей, причем линия максимальных скоростей перемещается к вогнутому берегу, пересекая ось лотка. Особенно резко это перераспределение скоростей обнаруживается на выходе из закругления. Поперечная циркуляция в виде одного винта, охватывающего практически все сечение лотка с направлением вращения, соответствующим классической схеме, наблюдалась во всех опытах. Лишь в некоторых опытах в непосредственной близости от вогнутой стенки был отмечен незначительный винт с обратным направлением вращения. [c.781]

К этой группе тормозных электромагнитов относятся клапанные электромагниты однофазного переменного тока серии МО-Б, укрепляемые непосредственно на тормозных рычагах колодочных тормозов с пружинным замыканием посредством стоек 7 (рис. 2.4). Магнитопровод состоит из ярма 2 и якоря 4, набранных из лакированных листов электротехнической стали. Пакет ярма склепан со стойками 7. На яр.ме установлена катушка 5, удерживаемая крышкой и четырьмя болтами 6. Якорь свободно поворачивается на оси 1, закрепленной в стойках 7. Усилие притягивания якоря к ярму при включении катушки передается прямоугольным упором 3, закрепленным в боковинах якоря, на шток тормоза, что вызывает разведение тормозных рычагов и размыкание тормоза. Для устранения вибраций якоря в конструкции магнита предусмотрен экранирующий короткозамкнутый виток, закрепленный на ярме. Он представляет собой вторичную обмотку, которая создает магнитный поток, равный примерно /3 основного потока и сдвинутый по фазе на некоторый угол. Этот магнитный поток способствует удержанию якоря у сердечника при проходе основного потока через нулевое значение. [c.54]

Результаты расчета сведены в табл. 5 и табл. 6. В табл. 5 представлены рассчитанные по формулам (230) — (232) числовые значения коэффициентов Гц при мощности i-ro нагревателя, названные нами числами влияния . При пользовании табл. 5 необходимо иметь в виду, что вывод (230)—(232) был сделан в предположении отсутствия теплового потока вдоль оси Z. Это означает, что потери тепла через свободную поверхность прессующей плиты, расположенную параллельно рабочей поверхности, не учитывались при выводе расчетных формул. Формальное использование (230)—(232), а равно чисел влияния табл. 4, дает температурное поле бесконечной прямоугольной призмы с размерами сечения 2Ь X а и соответствующим распределением источников тепла. Любая точка сечения такой призмы, естественно, имеет температуру несколько большую, чем соответствующая точка сечения параллелепипеда, отдающего тепло также и в направлении оси Z. Проблема учета теплопотерь по оси не возникает, если искать решение в форме уравнения (214). Однако функция распределения плотности источников тепла вдоль оси Z при обогреве параллелепипеда стержневыми нагревателями, расположенными как показано на рис. 16, имеет такой вид, что расчет поля по формуле (214) потребует учета нескольких слагаемых с индексом rt > 2. [c.70]

Исследования ламинарно-турбулентного перехода на поверхности № 3 проводились в аэродинамической трубе Т-36И с незамкнутым контуром. Длина рабочей части трубы 2.7 м, прямоугольная рабочая часть 350 х 500 мм, скорость потока до 65 м/с. Среднеквадратичные пульсации скорости в свободной рабочей части не превышают 0.06%. [c.72]

Построив кривую свободной поверхности фильтрационного потока, устанавливают тип укрепления основания под воздействием турбулентной фильтрации. При этом расчетная скорость в придонном слое принимается по зависимости (18.41). За расчетное сечение принимают сечение на выходе с Лр = 0,8Л р. Значения критической глубины турбулентного фильтрационного потока определяют по формулам для прямоугольного поперечного сечения насыпи [c.296]

Пример 33. Определить характер кривой свободной поверхности потока воды в прямоугольном призматическом бетонном канале, если дано уклон дна канала о = 0,0005, расход С = 3 м 1сек, ширина канала = 4 дг, глубина наполнения в некотором сечении Л = 0,5дг. [c.257]

Адгезия частиц ко дну воздуховода. Частицы пыли не выпадают а дно канала (а следовательно, и исключается их адгезия) при условии, когда вертикальная пульсирующая скорость (Ув) воздушного потока превышает скорость свободного осаждения пылинок в воздухе, т. е. fB>U B- Зная Ов и связь ее со скоростью потока, можно рассчитать величину скорости воздушного потока, при которой не наблюдается осаждения пылинок. И. А. Рыженко определил, что для частиц размером менее 10 мк при движении воздуха допускаемые скорости в воздуховодах круглого (Ук), прямоугольного (Уп) и трапецеидального (Ит) сечений выражаются формулой [c.203]

Поток в канале. Рассмотрим установившийся поток воды в канале с горизонтальным дном и прямоугольным поперечным сечением ширины Ь. Пусть Л —высота свободной поверхности над дном поскольку давление на свободной поверхности должно быть равно атмосферному, мы можем из теоремы Бернулли получить уравнение ы + 2 Л = onst, где ы —скорость потока, параллельная стенкам и постоянная по сечению. Если ширина канала мало изменяется, то также мало изменяется скорость и и, следовательно, после дифференцирования вышеуказанного соотношения получим уравнение [c.21]

На явления, сопровождающие движение потока с переменным расходом, впервые обратил внимание Н. Г. Малишевский (1927, 1931). Производя опыты с дырчатыми трубами, он установил, что в конце трубы при движении с непрерывной раздачей происходит восстановление пьезометрического напора. В. М. Маккавеев (1928) составил уравнение движения струйки с переменным расходом, использовав уравнения Мещерского для движения точки переменной массы. Уравнение для целого потока с переменным расходом вывел Я. Т. Ненько (1937), который применил его для расчета дырчатых трубопроводов с непрерывной раздачей расхода вдоль пути. И. М. Коновалов (1937) получил независимо аналогичное уравнение и использовал его для расчетов движения жидкости в трубопроводах и каналах. Вывод основного уравнения потока с переменным расходом на основе энергетических соображений дан А. Н. Патрашевым (1940), который рассмотрел также формы кривых свободной поверхности таких потоков в призматических прямоугольных каналах. [c.720]

Кривые свободной поверхности потоков в искусственных призматических руслах небольшой ширины и относительно большой глубины, по очертанию отличающихся от прямоугольного и параболического, строятся по формуле Бахметева [c.453]

Электропроводящая шина прямоугольного сечения 100Х ХЗ мм, расположенная на ребре, охлаждается свободным потоком воздуха с температурой 25° С. В условиях длительной нагрузки температура шины не должна превышать 70° С. [c.151]

Х.1. Определить глубину, среднюю скорость потока, тип и длину доп(ЗЛннтельного укрепления над стенкой падения перепада в русле прямоугольного сечения шириной Ь = 1,2 м при расходе Q = 1,2 м /с, если а) уклон дна i = 0,001 нормальная глубина протекания воды в русле ha = 0,75 м под струю обеспечен свободный доступ воздуха б) i = 0,002 = 0,6 м струя свободно истекает в атмосферу в) г = 0,02 ho = 0,3 м под струю обеспечен свободный доступ воздуха г) i = 0,015 hg = 0,35 м без доступа воздуха под струю. [c.245]

Х.14. На оросительном канале предполагается устроить бетонный быстроток прямоугольного сечения постоянной ширины со щитом в голове (зыстротока для регулирования расхода (рис. Х.14). Построить кривые свободной поверхности потока за щитом и на быстротоке, если [c.275]

При проектировании и размещении энергетических предприятий необходимо оценивать тепловую нагрузку на водоемы, используемые в качестве источников и приемников охлаждающей воды. Теоретическая оценка распространения теплых сбросных вод электростанций должна учитывать физические процессы теплопередачи в большом объеме воды, а также многообразие внешних факторов, влияющих на эти процессы. Для прогнозирования распространения тепла в районе сброса охлаждающей воды конденсаторов турбин применяют математические модели поверхностных струйных потоков. Рассматривают наиболее типичные условия сброса теплых вод поверхностный сброс в глубокий водоем, сброс в мелководную зону, вдольбереговой сброс. Выпускным устройством служит поверхностный сбросной канал прямоугольного сечения с геометрическим соотношением ho/bo l. При расчете распространения тепловых потоков определяют глубину проникновения и площадь распространения теплых вод, поля температур и скоростей течения потока, площади зон с различной степенью перегрева. В математических моделях учитывают теплоотдачу со свободной поверхности, скорость и направление течений, а также влияние дна и береговой линии. [c.157]

С целью углублённого изучения гидродинамической обстановки па тарелках нами были выполнены экспериментальные исследования. Наблюдения за структурой потоков проводились на двух установках - модельной (с прямоугольным сечением 200x300 мм) и пилотной (диаметр колонны 800 мм). В качестве контактных устройств были использованы тарелки следующих конструкций 1) ситчатая переточная (диаметр отверстий do= 5 мм, относительная площадь свободного сечения f = 5,5%) 2) клапанная переточная d(f= 40лш, f =7,8%) 3) желобчатая переточная (шаг 200 мм) 4) провальная дырчатая dd= 4лш, f =7,9%). Опыты проводились на системе "вода-воздух". Были исследованы различные режимы работы тарелок. С этой целью изменялись расход воздуха и высота сливной [c.293]

В настоящей главе предлагается основанная на использовании аппарата асимметричных обобщенных функций методика решения одномерных динамических задач термоупругости кусочно-однородных изотропных тел, подвергаемых гармонически или апериодическим тепловым воздействиям. На основе этой методики получены замкнутые решения, единые для всей области их определения. Здесь изучаются влияние конечной скорости теплового воздействия на динамические температурные напряжения в полупространстве с покрытием, колебания свободно опертых двуслойных круглой и прямоугольной пластин, прдэергиутых тепловому удару потоком тепла по одной из боковых поверхностей влияние Частоты колебания температуры внешней среды и отношения радиусов сопряженных коаксиально цилиндрических тел на амплитуду установившихся динамических температурных напряжений. [c.285]

Рассмотрим свободно- опертую по всем сторонам прямоугольную пластинку х < Ь, у < й с покрытием толщиныТг. Поверх ность пластины г == + 6 в начальный момент времени подвергается тепловому удару потоком тепла д. Нижняя поверхность пластины г = — б и ее краевые поверхности х = у =гЬ 4 теплоизолированы. [c.294]

Порядок выполнения работы. Водослив того или иного типа устанавливается в стеклянном прямоугольном лотке (см. рис. 10-2, 10-3, 10-5). Перед пуском воды измеряются ширина лотка b и шпитценмасштабом (мерной иглой) — отметка дна и порога водослива. Высота порога р вычисляется как разность этих отметок. Подаваемый в лоток расход измеряется при помощи мерного водослива, установленного в голове или на концевом участке лотка. Можно измерять расход и объемным способом при помощи мерного бака. При установившемся движении мерной иглой измеряется отметка свободной поверхности потока перед водосливом на расстоя- нии 1 ЗН от порога. Напор Н над водосливом вычисляется как разность отметок свободной поверхности и гребня водослива. По полученным данным определяются скорость подхода vt, и напор Яо [c.353]

В. В. Голубева (1935), в которой делалась попытка учесть обтекание боковых кромок крыла с помощью представления о поперечной циркуляции . Создание точной нелинейной теории крыла конечного размаха связано с большими трудностями, которые обусловлены существенным влиянием вязкости и отрыва на этих режимах. Поэтому для приближенных расчетов нелинейных характеристик обычно используются полуэмпирические методы, критерием применимости которых является согласие с результатами испытаний в некотором диапазоне геометрических параметров, таких как форма крыла в плане, угол атаки и т, п, В работе Г, Ф, Бураго (1944) вихревая поверхность заменяется одним несущим вихрем и граничные условия удовлетворяются по хорде в среднем. Угол скоса свободных вихрей принимается равным половине угла атаки приводится приближенная формула для коэффициента подъемной силы, из которой следует его квадратичная зависимость от угла атаки для очень малых удлинений, Н, Н. Поляхов и А, И. Пастухов (1959) дали возможность оценить не только подъемную силу, но и момент. У них крыло заменяется системой П-образных вихрей, причем угол скоса свободных вихрей цринимается равным углу атаки. С, Д, Ермоленко (1960) принял углы скоса П-образных вихрей на концах прямоугольного крыла равными индуктивным углам скоса потока от присоединенных и свободных вихрей. Метод обобщается им на случай крыла малого удлинения вблизи земли, К. К. Федяевский (1949) разработал приближенную теорию крыльев малого удлинения прямоугольной и эллиптической формы в плане, которая позволяет оценить не только подъемную силу и продольный момент, но также приращение [c.96]

Другие задачи. Сводка результатов. Пластинки, бесконечные в направлении, перпендикулярном направлению потока, рассмотрены в работе [88] с использованием точных формул теории линеаризированного потенциального сверхзвукового течения. На основе поршневой теории и теории Аккерета эти пластинки рассмотрены в статьях (6, 36, 47, 48, 68, 81 ]. Исследование прямоугольных пластинок с различным опира-нием сторон описано во многих работах. Так, пластинка, защемленная по контуру, рассмотрена в работе [40] с применением метода Галеркина и поршневой теории. В качестве аппроксимирующих функций использованы балочные функции , функции Игути и квазиполная система тригонометрических функций. В той же работе рассмотрены различные комбинации заделки и шарнирного опирания. Точное решение для пластинки, опертой по кромкам, которые параллельны потоку, и свободной по двум другим кромкам, дано на основе поршневой теории в статье [49. Двухпролетная неразрезная пластинка рассмотрена в статьях [44, 45. Сопоставление результатов, которое для этой задачи дают различные аэродинамические теории, приведено в статье [34]. Круглые и эллиптические пластинки описаны в работе [80]. В статьях [I, 2, 3, 22, 75] рассмотрены ортотропные и трехслойные пластины, а в статьях [38, 89] — пластины, обтекаемые проводящим газом. [c.486]

В этой формуле все члены с индексом ф1 относятся к первому участку фиктивного русла. Принимая ширину потока по свободной поверхности фиктивного русла равной ширине потока по свободной поверхности при подпертом уровне Вф1 = б и полагая, что расход, проходящий через естественное русло (при отсутствии подпорного сооружения) ab , пропускаем через широкое прямоугольное фиктивное русло aibib2 i, находим площадь живого сечения и гидравлический радиус фиктивного русла при нормальной глубине йоь [c.311]

Рассмотрим теперь приближенную схему обтекания крыла конечного размаха прямоугольной формы в плане. Как установил С. А. Чаплыгин, присоединенный вихрь вблизи боковых кромок поворачивается й в виде пары вихревых жгутов уходит за крыло, приблизительно совпадая с направлением скорости набегающего потока. Расстояние е (рнс. 6.4.1, в) от вихревого жгута до боковой кромки зависит от геометрических размеров крыла. Тзким образом, гидродинамический эффект крыла конечного размаха может быть получен путем замены его присоединенным и парой свободных вихрей, напоминающих букву П- Эта схема крыла называется П-о-бразной схемой Чаплыгина. [c.244]

Сделаем краткий обзор природы моды Гельмгольца или колебательной моды, как ее называет Платцман [518]. Ли [350 называет ее модой накачки . Эта мода возбуждается периодическим потоком воды через проходы и, таким образом, аналогична основному тону акустического резонатора (который будет рассмотрен позже). Для невращающегося прямоугольного залива длиной Ь и постоянной глубины О периоды свободных колебаний водной поверхности имеют следующие значения в единицах 2L/Уg D ( — ускорение свободного падения) [c.188]

При измерении расхода загрязненных жидкостей и особенно газов у стандартной диафрагмы на горизонтальном или наклонном трубопроводе могут образоваться отложения. Поэтому в качестве сужающих устройств для таких потоков используются сегментные диафрагмы (рис. 12.10), отверстия которых располагаются в нижней части сечения трубопровода. В этом случае примеси свободно проходят через отверстие и не образуют отложений. Прямоугольная кромка диафрагмы со стороны потока должна быть острой. Обычно используется отбор давлений р1 и рг с помощью отверстий, располагающихся в верхней части диафрагмы (со стороны, противоположной отверстию истечения). Чаще всего они располагаются по вертикальному диаметру, однако допускается некоторое (до 20° при больших т) отклонение. Рекомендуемое т для сегментных диафрагм находится в пределах 0,1—0,5. Значения Немин для т=0,1 и т = = 0,5 соответственно равны 10 000 и 120 000. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...