Алюминий Коррозионная стойкость — Влияние

Так как железохромоалюминиевые сплавы в углеродсодержащих атмосферах надежно защищены пленкой из оксида алюминия (А Оз), то состав атмосферы на их коррозионную стойкость существенного влияния не оказывает. В связи с изложенным для оценки срока службы нагревателей из этих сплавов в углеродсодержащих атмосферах вводят лишь коэффициенты, учитывающие специфику эксплуатации нагревателей в углеродсодержащих атмосферах К-х, Ку, Ке. и Кя. а срок службы т базового нагревателя и значения коэффициентов конструкции Кк и длины Кь определяют так же, как и в атмосфер воздуха. [c.43]

ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ ДОБАВОК АЛЮМИНИЯ НА КОРРОЗИОННУЮ СТОЙКОСТЬ ДИСИЛИЦИДА ВОЛЬФРАМА [c.296]

Более точные данные по влиянию на коррозионную стойкость алюминия, хрома и кобальта дал регрессионный анализ. В результате регрессионного анализа были установлены об.ласти сплавов, обладающих наиболее высокой стойкостью против сульфидной коррозии [c.177]

За последние годы в системах горячего водоснабжения с успехом стали применять оцинкованные и эмалированные трубы. Для защиты труб применяют горячее цинкование, которое обеспечивает создание на металле сплошного цинкового покрытия, обеспечивающего защиту металла от коррозии в жесткой воде с рН 7,0 не менее 20 лет. Существенное влияние на коррозионную стойкость такого покрытия оказывают содержащиеся в нем примеси. Легирование цинка 0,15—0,2% алюминия улучшает коррозионную и механическую стойкость такого покрытия. Кислые щелочные и умягченные воды понижают его стойкость. [c.60]

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Переменное смачивание оказывает существенное влияние на процесс коррозии сплавов, в том числе меди и латуни. Сплавы на медной основе показали лучшую коррозионную стойкость в атмосфере, чем в морской воде. Во влажном субтропическом климате следует избегать контактов титановых сплавов с углеродистыми сталями и алюминием, так как последние разрушаются. Контакт титановых сплавов с нержавеющими сталями не представляет опасности ввиду малой разности их электродных потенциалов и сильной поляризуемости титановых сплавов. Титановые сплавы более коррозионностойкие, чем нержавеющие. [c.102]

Из табл. 17.2 видно, что с введением в хромоникелевые стали небольших добавок ниобия и титана существенно повышается скорость переноса масс этих сталей. В этом же направлении, но в меньшей степени влияет добавка алюминия. По результатам опытов были получены эмпирические уравнения, приближенно описывающие влияние различных легирующих компонентов на скорость переноса масс. Коррозионная стойкость сталей снижается при увеличении содержания никеля, при введении ниобия и титана благоприятное влияние оказывают добавки молибдена, кремния, алюминия. [c.262]

Общие сведения по влиянию различных сред на коррозионную стойкость алюминия и некоторых его сплавов приведены в табл. 50. [c.73]

Влияние различных сред на коррозионную стойкость алюминия, деформируемых алюминиевых сплавов и железа [c.73]

Для повышения химической стойкости сплавов на железной основе в состав стали вводят преимущественно только такие легирующие элементы, которые образуют с железом твердые растворы и в то же время обладают высокой стойкостью в данной коррозионной среде. В частном случае, например, при разработке сталей, стойких к азотной кислоте, целесообразно введение в состав стали хрома, кремния или алюминия, поскольку каждый из этих элементов в отдельности обладает достаточно высокой стойкостью. Добавки молибдена в состав стали оказывают положительное влияние на повышение коррозионной стойкости в хлорсодержащих средах и органических кислотах (уксусной, муравьиной и др.) [4, 12, 19]. [c.59]

Влияние различных сред на коррозионную стойкость алюминия и его сплавов (по сравнению с железом) приведено в табл. 41. [c.169]

Увеличение содержания хрома и алюминия в стали приводит к повышению стойкости металла против ванадиевой коррозии. Если никель в аустенитных сталях оказывает положительное влияние на коррозионную стойкость в воздухе, паре и продуктах сгорания многих топлив, то при ванадиевой коррозии в продуктах сгорания мазута никель вреден. Явно отрицательное влияние на коррозионную стойкость в продуктах сгорания мазута оказывает молибден. [c.53]

Для повышения прочности сплавы титана часто легируют алюминием, влияние которого на коррозионную стойкость в принципе негативно, но в количественном отношении невелико. [c.385]

Основным легирующим элементом в промышленных титановых сплавах является алюминий. Два следующих по значимости легирующих элемента — ванадий и молибден. Еще в качестве легирующих элементов используются по крайней мере семь металлов Сг, Мп, Fe, Си, Sn, Zr, W. Для микролегирования используют Nb, Та, Pd и др. Легирующие элементы оказывают различное влияние на свойства сплавов А1, Zr, Nb повышают жаропрочность до 550°С Мо, Zr, Nb, Та, Pd повышают коррозионную стойкость в кислотах. [c.196]

Плотность САП равна плотности алюминия. По длительной прочности они превосходят деформируемые алюминиевые сплавы. Так, длительная прочность для сплавов САП-1 и САП-2 при 500°С составляет 45...55 МПа. Пластичность этих сплавов удовлетворительная, что объясняется влиянием матрицы. САП не уступают алюминию по коррозионной стойкости и даже могуг заменять титан и коррозионно-стойкие стали при температурах эксплуатации 250...500°С. [c.234]

Рис. 319. Влияние алюминия на коррозионную стойкость хромоникелевой стали 18-8-Ti в кипящей 65%-ной азотной

В работе [524] установлено, что алюминий, попадающий в сталь из ферротитана и, как правило, не контролируемый химическим анализом, оказывает влияние на коррозионную стойкость стали в кипящей 65%-ной азотной кислоте после закалки ее на аустенит с 1050° С и последующего 2-ч нагрева при 675° С чем выше содержание алюминия в стали (0,01—0,35%), тем больше скорость коррозии (рис. 319). Однако это влияние алюминия наблюдалось не у всех исследованных плавок. [c.553]

Таблица 60 Влияние алюминия на коррозионную стойкость сталей

Сплав АМц — наиболее распространенный сплав системы А1—Мп в отожженном состоянии имеет коррозионную стойкость, близкую к чистому алюминию. Марганец, образуя с железом интерметаллидное соединение МПгРеА , оказывает благоприятное влияние, нейтрализуя действие более эффективного катода РеА1д. Этим можно объяснить то обстоятельство, что в некоторых атмосферных условиях [35] коррозионная стойкость сплава АМЦ выше, чем у алюминия. Коррозионная стойкость после нагартовки понижается из-за возникновения тенденции к расслаивающей коррозии. Эта тенденция увеличивается пропорционально степени нагартовки. С. Е. Павлов связывает это с образованием в процессе деформации микронадрывов вблизи твердых интерметаллидных включений А1еМп [13]. По-видимому, более существенное влияние на расслаивающую коррозию может оказывать работа интерметаллидных соединений марганца с железом в качестве катодов, поскольку концентрация последнего в сплаве достаточно велика (до 0,7%). [c.525]

Сплавы магния. Легирование магния некоторыми элементами значительно повышает его коррозионную стойкость и жаростойкость, улучшает механическую прочность, а также технологические свойства. Так, сплавы, содержащие алюминий (до 10%), пассивируются значительно лучше, чем магний так же влияет и присадка цинка (до 3%). Наиболее эффективной нрнсадкон является марганец, введение которого в магний достаточно в пределах от 1,3 до 1,5%. Его положительное влияние объясняют повышением перенапряжения водорода и образованием пленки из гидратированной окиси марганца. При добавке марганца в сплав Mg—Л1, максимум коррозионной стойкости достигается при содержании 0,5%, Мп. [c.274]

Для улучшения механических свойств в алюминий в качестве легирующих добавок обычно вводят медь, кремний, магний, цинк и марганец. Из них марганец может заметно повысить коррозионную стойкость деформируемых и литейных сплавов, потому что образуется МпА способный связывать железо в интер-металлид состава (MnFe)Ale. Последний в плавильной ваннё оса-ждается в виде шлама, и таким образом уменьшается вредное влияние небольших примесей железа на коррозионную стойкость [25]. Так как марганец не образует подобных соединений с кобальтом, медью и никелем, то не следует ожидать, что добавка марганца устранит отрицательное влияние этих металлов на коррозионное поведение сплава. [c.352]

Исследование влияния легирующих добавок на свойства цинкового покрытая, полученного из расплава, показало, что d и Sn не влияют, а Си увеличивает толщину покрытия, при этом в присутствии Си и d увеличивается устойчивость цинкового покрытия в атмосферных условиях. Алюминий, введенный в расплав до 0,25 %, вызьтает резкое снижение толщины покрытия и коррозионной стойкости, но увеличивает пластичность биметалла. При одновременном содержании меди и алюминия в цинковом покрытии медь при содержании более 0,02 % подавляет действие алюминия, и стойкость оцинкованной стали в атмосферных условиях повышается. Однако в присутствии алюминия в атмосфере с высокой влажностью возникают темные пятна, ухудшая внешний вид изделия. Добавка олова, кадмия, сурьмы, меди, введенных в расплав вместе с алюминием и свинцом, предотвращает возникновение тем- [c.54]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллит-ной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

В настоящей работе изучалось влияние легирующих добавок алюминия, образующего твердый раствор замещения в WSl2, на коррозионную стойкость дисилицида вольфрама. [c.297]

Изменение содержания хрома от 6 до 30% мало сказывается на окисляемости в том случае, если содержание алюминия достаточно для образования А12О3 (см. рис. 1). В то же время влияние хрома на коррозионную стойкость покрытий существенно. Состояние покрытия Ме,—Сг—А1—Y после испытаний на газовую солевую коррозию (табл. 2) оказывается лучшим при высоком содержании в них хрома. [c.217]

По нашему мнению, быстрое разрушение исследованного покрытия главным образом является следствием неблагоприятно ориентированной микроструктуры. При такой структуре скорость исчерпания запаса алюминия во много раз больше, чем та, которая была бы, если бы процесс шел только с поверхности. Кроме того, неблагоприятное влияние на коррозионную стойкость оказывают наблюдаемые в покрытии уже в исходном состоянии дефекты в виде ыикро-каиалов п капель. Микрокаиалы по мере увеличения продолжитель- [c.186]

Способность к пассивации делает алюминий весьма стойким во многих нейтральных и слабокислых растворах, в окислительных средах и кислотах. Хлориды и другие галогены способны разрушать защитную пленку, поэтому в горячих растворах хлоридов, в щелевых зазорах алюминий и его сплавы могут подвергаться местной язвенной и щелевой коррозии, а также коррозионному растрескиванию. Коррозионная стойкость алюминия понижается в контакте с медью, железом, никелем, серебром, платиной. Столь же неблагоприятное влияние оказывают и катодные добавки в сплавах алюминия. Для алюминия характерно высокое перенапряжение водорода, которое наряду с анодным торможением (окисная пленка) обеспечивает высокую коррозпонную стойкость. Примеси тяжелых металлов (железо, медь) понижают химическую стойкость не только из-за нарушения сплошности защитных пленок, но и вследствие облегчения катодного процесса. [c.73]

Наиболее опасными видами коррозии алюминиевых сплавов являются межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание. Более высокой стойкостью обладают сплавы, не содержащие в своем составе медь. Промышленный алюминий марок АД и АД1, сплавы с марганцем АМц, сплавы с магнием АМг2, АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Методы производства полуфабрикатов не оказывают влияния на их коррозионную стойкость. Сварные соединения из этих сплавов по коррозионным свойствам близки к основному металлу. [c.74]

Наблюдаемое влияние состава сплава ВТ14 на величину установившегося потенциала при одинаковых коэффициентах перегрузки можно, по-видимому, объяснить тем, что пассивная пленка содержит атомы легирующего компонента, влияющего на ее защитные свойства. Алюминий - основной легирующий элемент титановых сплавов повышая прочность, сопротивления сплавов ползучести, а также их упругие характеристики й не уменьшая резко пластичности и вязкости, он снижает коррозионную стойкость титана, особенно при неравномерном распределении в объеме металла. [c.75]

Ионизирующее излучение, воздействуя на окисную пленку, образующуюся на поверхности металла, может изменять ее электропроводность, защитные свойства и в соответствии с этим коррозионную стойкость металла. И. Л. Розенфельд и Е. К. Оше [1,29] показали, что ток пар цирконий — алюминий, цирконий — железо в движущемся растворе трехпроцентного хлористого натрия значительно возрастает при облучении катода (цирконий) потоком электронов большой энергии (0,8 Меё) с интенсивностью 15 мка/см . После начала облучения сила тока возрастала в 15—20 раз, а затем в течение всего опыта (1 час) оставалась постоянной. По окончании облучения величина тока уменьшалась почти до исходного значения. При облучении анода исследуемых гальванических пар сила тока не увеличивалась. Изменение электрохимической активности циркониевого электрода под действием облучения связано с изменением физических свойств окисной пленки на циркониевом катоде. Окисная пленка на катоде (2гОг) рассматривается как полупроводник. Электрические свойства полупроводников могут существенно изменяться под влиянием облучения, которое в большинстве случаев вызывает резкое увеличение электропроводности полупроводников. Величина тока исследуемых пар определяется скоростью катодной реакции восстановления кислорода. Если допустить, что скорость этой реакции лимитируется высоким сопротивлением пленки-полупроводника на катоде, облучение, уменьшая сопротивление пленки окиси циркония, должно ускорить катодную реакцию и привести к резкому увеличению тока коррозионной пары. [c.37]

Коррозионная стойкость алюминия существенным образом зависит и от pH среды. Данные В. В. Бангера [111,175] о влиянии pH на скорость коррозии алюминия в дистиллированной воде при температуре 60° С приведены на рис. IП-44. Минимум скорости коррозии соответствует pH 4—4,5. При подкислении воды скорость коррозии [c.193]

Это обстоятельство позволяет полагать, что положительное влияние никеля и других легирующих веществ с малым перенапряжением водорода на повышение коррозионной стойкости конструкционных материалов может быть вполне объяснено на основе теории эффективных катодных присадок, разработанной Н. Д. Тома-шовым [111,202]. Поданным К. Видема [111,157] смещение потенциала алюминия от стационарного значения в положительную сторону вызывает увеличение скорости коррозии металла. Это говорит о том, что при температуре 200° С в отличие от комнатных температур, стационарный потенциал алюминия соответствует активной области. При введении в.алюминий легирующих компонентов с малым перенапряжением реакции разряда ионов водорода и ионизации кислорода, скорость катодного процесса увеличивается, что приводит к смещению стационарного потенциала металла в положительную сторону. При этом достигаются значения потенциала, соответствующие области пассивации, а скорость коррозии алюминия значительно снижается. Аналогичного эффекта можно добиться, поляризуя металл анодно. Действительно, анодная поляризация улучшает коррозионную стойкость алюминия в дистиллированной воде при температуре 325° С, а катодная поляризация в этом случае увеличивает скорость коррозии [111,193]. На основании изложенного можно полагать, что те легирующие компоненты с введением которых скорость коррозии алюминия при низких температурах (медь, никель, железо и др.) увеличивалась, при высоких температурах должны способствовать увеличению коррозионной стойкости металла. Приведенные рассуждения подкрепляются следующими экспериментальными данными. Ж- Е. ДрейлииВ. Е. Разер [111,193] измеряли стационарный потенциал алюминиевых сплавов в дистиллированной воде при температуре 200° С. Электродом сравнения служил образец из нержавеющей стали. Стационарный потенциал алюминиевого сплава с концентрацией 5,7% никеля оказался на 0,16 б положительнее, чем стационарный потенциал алюминиевого сплава 1100. При катодной поляризации с плотностью тока Ъмш1см-потенциал сплава 11(Ю смещался в отрицательную сторону на 1,2б, в то время как смещение потенциала сплавов, легированных 11,7% кремния, составляло 0,34 б, а сплавов, легированных 5,7% никеля, 0,12 б, что является косвенным показателем того, что на двух последних сплавах скорость катодного процесса больше, чем на алюминиевом сплаве 1100. С точки зрения теории эффективных катодных присадок, легирование платиной и медью должно оказывать положительное действие на коррозионную стойкость алюминия. В самом деле, с введением в алюминий 2% платины или меди коррозионная стойкость последнего в дистиллированной воде при 315° С значительно увеличивается [111, 193]. С этих же позиций легирование свинцом, оловом, висмутом и кадмием не должно улучшать коррозионной стойкости алюминия, что и подтверждается экспериментальной проверкой [111,193]. Как установлено К. М. Карлсеном [111,173], [c.198]

Как уже указывалось ранее, железо повышает коррозионную стойкость сплавов цирконий — олово в воде. Аналогичный эффект наблюдается и при введении в него никеля и хрома и притом не только в воде, но и в водяном паре при температуре 400° С. Более повышенная коррозионная стойкость сплавов в этом случае объясняется замедлением перехода к стадии ускоренной коррозии. Оптимальные концентрации легирующих компонентов в этих сплавах, по-видимому, следующие олова — 0,25—2,5% железа, никеля и хрома — 0,1—1,0%. При этом концентрация олова в цирконии зависит от количества загрязнений в нем. В сплаве с концентрацией 1% олова и 0,2—2% ниобия увеличение концентрации молибдена с 0,7 до 2% или тантала с 0,02 до 2,2% приводит к уменьшению скорости коррозии. Введение в сплав до 0,37% кислорода не оказывает влияния на стойкость сплавов этого же типа. Сплав циркалой 2 с концентрацией 1,5% олова, 0,12% железа, 0,10% хрома, 0,05% ниобия, <0,006% азота, <0,005% алюминия и <0,005% титана нашел широкое применение в ядерных реакторах с водяным охлаждением. Скорость коррозии этого сплава после выдержки в водяном паре при температуре 400° С в течение 41 суток составляет 1 мг1дмг -сут [c.222]

Микроструктура сплава АМг полиэдрическая, состоящая из кристаллов твердого раствора магния и алюминия Al(Mg), поэтому он при отжиге склонен к образованию крупнокристаллического строения. При сварке этот сплав дает прочные швы и обнаруживает малую разницу в механических свойствах зоны термического влияния и основного материала. Следует обратить внимание на исключительно высокий предел усталости сплава АМг, который даже для отожженного материала составляет 12,5 кГ1мм . Сплав АМг широко применяется для изготовления штампованных сварных изделий, от которых требуют сравнительно высоких механических свойств и высокой коррозионной стойкости. [c.91]

Рис. 36. Влияние добавок алюминия в цирконовые но-1фытия на коррозионную стойкость стальных образцов, при выдержке в 3% -ном растворе Na l

Следующим важным этапом в работах по созданию монокри-сталлических сплавов явилась разработка сплавов с рением, улучшающим их жаростойкость, и небольшими добавками иттрия и/или редкоземельных элементов, например лантана, для улучшения коррозионной стойкости сплавов в агрессивных средах. Благотворное влияние рения на жаропрочность связано с тем, что он упрочняет матрицу сплава, а также препятствует огрублению мелких выделений у -фазы при температурных выдержках. Иттрий и редкоземельные элементы в соответствующих пропорциях стабилизируют оксидные пленки оксида алюминия и оксида хрома на поверхности сллава, что придает ему заметную стойкость к окислению и позволяет обходиться без применения защитных покрытий на поверхности лопастей турбинных лопаток [6]. Использование в качестве легирующего элемента рения существенно повышает стоимость сплава. Для повышения экономической эффективности промышленного применения таких сплавов необходимо разработать технологию повторной переработки отходов литейного производства для возвращения в оборот материала, расходуемого на литейные заслонки и прибыльную часть отливки, а также бракованных деталей. Успешная разработка не требующих покрытия сплавов, содержащих иттрий и редкоземельные элементы, потребует исключительно жесткого ко- [c.331]

Основной целью легирования титановых сплавов является повышение прочности, жаропрочности и коррозионной стойкости. Широкое применение нашли сплавы титана с алюминием, хромом, молибденом, ванадием, марганцем, оловом и др. элементами. Легируюпще элементы оказывают большое влияние на полиморфные превращения титана. [c.698]

На начальном этапе исследований экспериментальные данные о характере влияния тех или иных добавок были весьма противоречивыми. Например, с целью повышения коррозионной стойкости латуней рекомендовалось легировать их марганцем, алюминием, железом [184]. В то же время в [2] указывается на то, что мышьяк, олово, никель, сви ец затрудняют, а железо и марганец усиливают обесцинкова-ние. В ряде работ было показано, что легирование латуней оловом приводит к повышению коррозионной устойчивости в частности, в [(185, 186] сделан вывод, что при этом уменьшается склонность к обесцинкованию, а общая скорость коррозии практически не меняется. По другим же данным оло-вянистая латунь корродирует сильнее, чем нелегированная [187]. Отсутствует единое мнение и о характере влияния алюминия на коррозионную устойчивость латуней. Одни авторы отмечают, что алюминий снижает обесцинкование как а-, так и ip-латуней, препятствуя образованию фазы Си° на поверхности сплава [188]. Другие указывают на необходимость дополнительного легирования алюминиевых латуней мышьяком или фосфором [189]. Третьи делают вывод о воз- [c.171]

Коррозионные исследования выполняли с целью определения коррозионной стойкости алюминия и нержавеющей стали в растворах 10 %-ной азотной кислоты с 20 г/л MnOj при температурах 25 и 70 °С. Для выявления влияния растворимых хлоридов опыты повторяли при добавлении хлорид-иона в количестве 500 мг/л Коррозионные испытания выполняли с использованием потенциодинамической поляризационной техники Скорость коррозии вычисляли на основе экспериментально полученных коррозионных токов Процент ошибки в определении скорости коррозии был высок в интервале скоростей от 5,1 до 7,6 мм/год. Результаты испытаний приводятся в табл. 1.42. [c.56]

В состав минеральных (зольных) примесей могут входить главным образом железо, кремний, алюминий, щелочные и щелочноземельные металлы, а также тяжелые металлы (ванадий, хром, титан и марганец). Все эти примеси можно условно разбить на четыре группы 1) индифферентные, т.е. не оказывающие существенного влияния на процесс электролиза и качество металла (к ним относится алюминий) 2) не ухудшающие процесс электролиза и качество получаемого алюминия, но увеличивающие расход анода за счет каталитического действия (к ним относятся щелочные и щелочноземельные металлы) 3) улучшающие некоторые характеристики катодного металла, но на процесс электролиза и расход анода заметного влияния не оказывающие вследствие малого их содержания (характерными являются примеси тяжелых металлов, даже небольшие количества которых резко снижают электропроводность алюминия) 4) ухудшающие качество алюминия и повышающие расход анода (к ним относятся железо, снижающее коррозионную стойкость и пластичность алюминия и повышающее реакционную способность анода, а также кремний, уменьшающий теплсшроводность алюминия, пластичность и коэффициент линейного расширения и увеличивающий предел прочности). [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...