Алюминий влияние pH на стойкость

Для повышения прочности сплавы титана часто легируют алюминием, влияние которого на коррозионную стойкость в принципе негативно, но в количественном отношении невелико. [c.385]

Рис. 370. Влияние алюминия на стойкость никеля и кобальта в атмосфере сероводорода при 700—1000° С

Таким образом, дисперсионное твердение, происходящее в сплавах на основе алюминия, заметно изменяет физические свойства сплавов и может оказывать значительное влияние на формирование и устойчивость эмалевого покрытия. Тем не менее получение прочных и коррозионностойких сплавов алюминия при помощи соответствующей термической обработки и эмалирования имеет большое народнохозяйственное значение. Это особенно относится к дюралюминию, а также и другим сплавам, в том числе и литейным, которые в процессе старения упрочняются в значительной мере и теряют коррозионную устойчивость. Поэтому для ответственных изделий используют дюралюминий, плакированный чистыми сортами алюминия. Химическая стойкость его может быть еще больше повышена эмалированием. [c.178]

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей. [c.377]

Особенно сильное влияние алюминий оказывает на увеличение стойкости стали против газовой коррозии при высоких температурах. Алюминий сравнительно ненамного повышает твердость, прочность стали, снижая относительное удлинение, поперечное сужение и ударную вязкость. [c.68]

ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ ДОБАВОК АЛЮМИНИЯ НА КОРРОЗИОННУЮ СТОЙКОСТЬ ДИСИЛИЦИДА ВОЛЬФРАМА [c.296]

Более точные данные по влиянию на коррозионную стойкость алюминия, хрома и кобальта дал регрессионный анализ. В результате регрессионного анализа были установлены об.ласти сплавов, обладающих наиболее высокой стойкостью против сульфидной коррозии [c.177]

Термическая обработка титановых сплавов может очень сильно влиять на склонность к коррозионному растрескиванию, при этом изменяются и и скорость распространения трещины. Важнейшие факторы здесь температура нагрева, время выдержки и особенно скорость охлаждения. Наиболее благоприятная термическая обработка всех титановых сплавов, повышающая их стойкость к коррозионному растрескиванию,—нагрев до температуры, близкой к (а + ) переходу, небольшая выдержка при этих температурах и быстрое охлаждение, при этом решающим фактором режима обработки является скорость охлаждения. Наоборот, длительные отжиги при средних и низких температурах и особенно с медленным охлаждением сильно увеличивают склонность сплавов к коррозионному растрескиванию. Естественно, что влияние термической обработки на сплавы различных классов неодинаково [36]. Сплавы а и псевдо-а-сплавы, если в них не более 6 % алюминия и нормированное содержание газовых примесей (Оа, М, На), ускоренным охлаждением от температур, близких к (о + /3) /3-переходу, можно перевести в разряд практически не чувствительных к растрескиванию в галогенидах. Термическая обработка (а + ) сплавов, легированных -изоморфными элементами, в меньшей степени влияет на их чувствительность к коррозионной среде, чем термообработка а-сплавов. Влияние термообработки на коррозионное растрескивание стабильных /3-сплавов мало изучено, но при этом общие закономерности сохраняются. [c.40]

Большое влияние на коррозионное растрескивание в кислотах оказывает состав сплавов (легирующие элементы и примеси). Фактических данных по этому вопросу еще мало, но, по-видимому, закономерности, выявленные при изучении коррозионного растрескивания титановых сплавов в растворах галогенидов, остаются,—наиболее опасными являются алюминий и газовые примеси, а увеличению стойкости к растрескиванию способствуют /3-стабилизирующие элементы (особенно изоморфные-ванадий и молибден), а также пассивирующие—палладий и никель. [c.51]

За последние годы в системах горячего водоснабжения с успехом стали применять оцинкованные и эмалированные трубы. Для защиты труб применяют горячее цинкование, которое обеспечивает создание на металле сплошного цинкового покрытия, обеспечивающего защиту металла от коррозии в жесткой воде с рН 7,0 не менее 20 лет. Существенное влияние на коррозионную стойкость такого покрытия оказывают содержащиеся в нем примеси. Легирование цинка 0,15—0,2% алюминия улучшает коррозионную и механическую стойкость такого покрытия. Кислые щелочные и умягченные воды понижают его стойкость. [c.60]

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Переменное смачивание оказывает существенное влияние на процесс коррозии сплавов, в том числе меди и латуни. Сплавы на медной основе показали лучшую коррозионную стойкость в атмосфере, чем в морской воде. Во влажном субтропическом климате следует избегать контактов титановых сплавов с углеродистыми сталями и алюминием, так как последние разрушаются. Контакт титановых сплавов с нержавеющими сталями не представляет опасности ввиду малой разности их электродных потенциалов и сильной поляризуемости титановых сплавов. Титановые сплавы более коррозионностойкие, чем нержавеющие. [c.102]

Из табл. 17.2 видно, что с введением в хромоникелевые стали небольших добавок ниобия и титана существенно повышается скорость переноса масс этих сталей. В этом же направлении, но в меньшей степени влияет добавка алюминия. По результатам опытов были получены эмпирические уравнения, приближенно описывающие влияние различных легирующих компонентов на скорость переноса масс. Коррозионная стойкость сталей снижается при увеличении содержания никеля, при введении ниобия и титана благоприятное влияние оказывают добавки молибдена, кремния, алюминия. [c.262]

Имеющиеся данные о влиянии а-стабилизирующих и р-изо-морфных элементов позволяют объяснить представленные на рис. 30 результаты сравнительного исследования трех промышленных сплавов. Очевидно, что уменьшение содержания алюминия (особенно ниже 5%) или увеличение суммарной концентрации молибдена и ванадия повышает стойкость к КР- Необходимо отметить, однако, что проводить подобные сравнения следует с осторожностью, поскольку рассматриваемые сплавы отличаются содержанием кислорода, соотношением фаз а и р, а также уровнем вязкости разрушения. Тем не менее основные закономерности влияния состава на стойкость к КР достаточно ясны и используются при разработке и совершенствовании сплавов [198]. Теперь мы обратимся к микроструктурным эффектам, которые играют важную роль в поведении титановых сплавов. [c.97]

Общие сведения по влиянию различных сред на коррозионную стойкость алюминия и некоторых его сплавов приведены в табл. 50. [c.73]

Влияние различных сред на коррозионную стойкость алюминия, деформируемых алюминиевых сплавов и железа [c.73]

Для повышения химической стойкости сплавов на железной основе в состав стали вводят преимущественно только такие легирующие элементы, которые образуют с железом твердые растворы и в то же время обладают высокой стойкостью в данной коррозионной среде. В частном случае, например, при разработке сталей, стойких к азотной кислоте, целесообразно введение в состав стали хрома, кремния или алюминия, поскольку каждый из этих элементов в отдельности обладает достаточно высокой стойкостью. Добавки молибдена в состав стали оказывают положительное влияние на повышение коррозионной стойкости в хлорсодержащих средах и органических кислотах (уксусной, муравьиной и др.) [4, 12, 19]. [c.59]

Влияние различных сред на коррозионную стойкость алюминия и его сплавов (по сравнению с железом) приведено в табл. 41. [c.169]

При изучении влияния алюминия на стойкость стали к водородному охрупчиванию [7] было показано, что при легировании стали марки 05ХГМ алюминием в количествах 0,05 и 0,07 % повысилась стойкость стали к СКР по сравнению к исходному составу соответственно в 2 раза (время до растрескивания 45 ч) и в 10 раз (время До растрескивания 220 ч) (рис. 11). Однако последующее увеличение содержания алюминия до 0,1 % привело к резкому уменьшению стойкости против СКР до значения, характерного для стали без добавления алюминия (время до растрескивания 25 ч). Оптимальное содержание ниобия равно 0,08 % (см. рис. И). Титан не оказывает существенного влияния на повышение стойкости к СКР. [c.37]

Исследование влияния легирующих добавок на свойства цинкового покрытая, полученного из расплава, показало, что d и Sn не влияют, а Си увеличивает толщину покрытия, при этом в присутствии Си и d увеличивается устойчивость цинкового покрытия в атмосферных условиях. Алюминий, введенный в расплав до 0,25 %, вызьтает резкое снижение толщины покрытия и коррозионной стойкости, но увеличивает пластичность биметалла. При одновременном содержании меди и алюминия в цинковом покрытии медь при содержании более 0,02 % подавляет действие алюминия, и стойкость оцинкованной стали в атмосферных условиях повышается. Однако в присутствии алюминия в атмосфере с высокой влажностью возникают темные пятна, ухудшая внешний вид изделия. Добавка олова, кадмия, сурьмы, меди, введенных в расплав вместе с алюминием и свинцом, предотвращает возникновение тем- [c.54]

Оценка влияния покрытий из алюминия и окиси алюминия на стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов показала, что высокую защитную способность, близкую к алюминиевым покрытиям, обеспечивают композиция из 75 % А1 и 25 % AI2O3 и многослойное покрытие, нижний слой которого состоит из алюминия, средний - переходный от алюминия к окиси алюминия, а наружный — из окиси алюминия (габл. 30). [c.112]

Для выяснения влияния содержания алюминия на стойкость и активность титановых сплавов была исследована совместимость бинарных сплавов системы Т1 — А1 (с содержанием алюминия 5—24 вес.%) с 30% Н2О2. Данные табл. 2 показывают, что все сплавы обладают высокой коррозионной стойкостью. Это, по-види-мому, связано с блокировкой поверхности инертной пленкой А12О3, стойкой в нейтральных растворах перекиси водорода. С увеличением содержания алюминия в сплаве стойкость последнего увеличивается, а каталитическая активность уменьшается. Между коррозионной стойкостью сплавов и скоростью разложения перекиси водорода существует определенная корреляция, которая отчетливо видна на рис. 2, несмотря на значительный разброс точек. Степень разложения для 10, 30 и 60% Н2О2 приведена на графике в относительных процентах. Существование подобной корреляции указывает на значительную роль каталитически активных продуктов коррозии в процессе разложения перекиси водорода. Вместе с тем, вероятно, разложение перекиси водорода происходит также и на поверхности металла — это подтверждается тем, что прямая на рис. 2 не стремится в начало координат. Участок, отсекаемый ею на оси абсцисс, может указывать на гетерогенное разложение перекиси водорода в отсутствии коррозии сплава. [c.127]

Влияние хелатов алюминия на стойкость пигментированных покрытий к процессам светового старения изучали на примере пентафталевых покрытий ПФ-223, содержащих в качестве пигмента оксид цинка. Характерным видом разрущения этих покрытий является интенсивное меление, которое обнаруживается уже после 48 ч старения в аппарате ИП-1-3 по циклу 3-17. [c.139]

Сплав АМц — наиболее распространенный сплав системы А1—Мп в отожженном состоянии имеет коррозионную стойкость, близкую к чистому алюминию. Марганец, образуя с железом интерметаллидное соединение МПгРеА , оказывает благоприятное влияние, нейтрализуя действие более эффективного катода РеА1д. Этим можно объяснить то обстоятельство, что в некоторых атмосферных условиях [35] коррозионная стойкость сплава АМЦ выше, чем у алюминия. Коррозионная стойкость после нагартовки понижается из-за возникновения тенденции к расслаивающей коррозии. Эта тенденция увеличивается пропорционально степени нагартовки. С. Е. Павлов связывает это с образованием в процессе деформации микронадрывов вблизи твердых интерметаллидных включений А1еМп [13]. По-видимому, более существенное влияние на расслаивающую коррозию может оказывать работа интерметаллидных соединений марганца с железом в качестве катодов, поскольку концентрация последнего в сплаве достаточно велика (до 0,7%). [c.525]

Алюминий нри его содержании до 0,016 % повышает стойкость металла шва против образования кристаллизационпых треш пп [58]. Положительное влияние алюминия объясняют благоприятным сочетанием размеров, формы, равномерности распределения образуюш ихся неметаллических включений и измельчением первичной структуры металла шва. Дальнейшее легирование алюминием снижает стойкость металла шва против кристаллизационных треш ип [154]. [c.25]

Сплавы магния. Легирование магния некоторыми элементами значительно повышает его коррозионную стойкость и жаростойкость, улучшает механическую прочность, а также технологические свойства. Так, сплавы, содержащие алюминий (до 10%), пассивируются значительно лучше, чем магний так же влияет и присадка цинка (до 3%). Наиболее эффективной нрнсадкон является марганец, введение которого в магний достаточно в пределах от 1,3 до 1,5%. Его положительное влияние объясняют повышением перенапряжения водорода и образованием пленки из гидратированной окиси марганца. При добавке марганца в сплав Mg—Л1, максимум коррозионной стойкости достигается при содержании 0,5%, Мп. [c.274]

Для улучшения механических свойств в алюминий в качестве легирующих добавок обычно вводят медь, кремний, магний, цинк и марганец. Из них марганец может заметно повысить коррозионную стойкость деформируемых и литейных сплавов, потому что образуется МпА способный связывать железо в интер-металлид состава (MnFe)Ale. Последний в плавильной ваннё оса-ждается в виде шлама, и таким образом уменьшается вредное влияние небольших примесей железа на коррозионную стойкость [25]. Так как марганец не образует подобных соединений с кобальтом, медью и никелем, то не следует ожидать, что добавка марганца устранит отрицательное влияние этих металлов на коррозионное поведение сплава. [c.352]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллит-ной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

В настоящей работе изучалось влияние легирующих добавок алюминия, образующего твердый раствор замещения в WSl2, на коррозионную стойкость дисилицида вольфрама. [c.297]

Изменение содержания хрома от 6 до 30% мало сказывается на окисляемости в том случае, если содержание алюминия достаточно для образования А12О3 (см. рис. 1). В то же время влияние хрома на коррозионную стойкость покрытий существенно. Состояние покрытия Ме,—Сг—А1—Y после испытаний на газовую солевую коррозию (табл. 2) оказывается лучшим при высоком содержании в них хрома. [c.217]

По нашему мнению, быстрое разрушение исследованного покрытия главным образом является следствием неблагоприятно ориентированной микроструктуры. При такой структуре скорость исчерпания запаса алюминия во много раз больше, чем та, которая была бы, если бы процесс шел только с поверхности. Кроме того, неблагоприятное влияние на коррозионную стойкость оказывают наблюдаемые в покрытии уже в исходном состоянии дефекты в виде ыикро-каиалов п капель. Микрокаиалы по мере увеличения продолжитель- [c.186]

Предполагается [56], что в силикатных кристаллических структурах, содержаш их бериллий и алюминий, должны быть разорваны дополнительные катионные кислородные связи, прежде чем будут смеш ены атомы кислорода в комплексах Si02 или SiOi. Такие силикаты должны обладать большим сопротивлением влиянию быстрых нейтронов. Относительная радиационная стойкость некоторых кислородных катионных связей (в порядке уменьшения) такова Be — О, А1 — О, Zr — О и Si —О. Порядок ослабления ионных связей такой же при усилении ионных связей увеличивается возможность залечивания радиационных нарушений связей. [c.221]

Атомные смещения приводят к таким необратимым нарушениям в неорганических изоляционных материалах, которые проявляются в виде изменения параметров решетки, плотности, прочности и электрических свойств. Бомбардировка нейтронами кристаллических тел (AI2O3, MgO, кристаллический кварц и т. д.) приводит к расширению решетки и соответственно к уменьшению плотности. При интегральных потоках быстрых нейтронов порядка 10 —10 нейтрон 1см плотность керамических изоляторов [17], обладающих плохой или умеренной радиационной стойкостью, изменяется приблизительно на 1—6%. Из обычно используемых изоляционных материалов а-кварц является, по-видимому, наименее стойким к облучению быстрыми нейтронами, так как при интегральном потоке около 6,6-10 нейтрон/см его плотность понижается на 3,5—5% [81]. Небольшое уменьшение плотности (на 1—3%) наблюдается в карбиде кремния, окиси магния, сапфире и шпинели при интегральных потоках быстрых нейтронов порядка 10 —10 нейтрон1см [63]. Зисмани др. [72] установили, что при интегральном потоке быстрых нейтронов 2-10 нейтрон/см изменение плотности окиси магния, окиси алюминия, шпинели и форстерита составляет менее 1 %. Если под влиянием облучения быстрыми нейтронами плотность кристаллических материалов уменьшается, то в таких аморфных изоляторах, как плавленый кварц и стекло, наблюдается обратный эффект. Примак и др. [62], например, наблюдали увеличение плотности плавленого кварца на 17% при интегральных потоках выше 10 нейтрон/см . [c.397]

Способность к пассивации делает алюминий весьма стойким во многих нейтральных и слабокислых растворах, в окислительных средах и кислотах. Хлориды и другие галогены способны разрушать защитную пленку, поэтому в горячих растворах хлоридов, в щелевых зазорах алюминий и его сплавы могут подвергаться местной язвенной и щелевой коррозии, а также коррозионному растрескиванию. Коррозионная стойкость алюминия понижается в контакте с медью, железом, никелем, серебром, платиной. Столь же неблагоприятное влияние оказывают и катодные добавки в сплавах алюминия. Для алюминия характерно высокое перенапряжение водорода, которое наряду с анодным торможением (окисная пленка) обеспечивает высокую коррозпонную стойкость. Примеси тяжелых металлов (железо, медь) понижают химическую стойкость не только из-за нарушения сплошности защитных пленок, но и вследствие облегчения катодного процесса. [c.73]

Наиболее опасными видами коррозии алюминиевых сплавов являются межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание. Более высокой стойкостью обладают сплавы, не содержащие в своем составе медь. Промышленный алюминий марок АД и АД1, сплавы с марганцем АМц, сплавы с магнием АМг2, АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Методы производства полуфабрикатов не оказывают влияния на их коррозионную стойкость. Сварные соединения из этих сплавов по коррозионным свойствам близки к основному металлу. [c.74]

Имеющиеся экспериментальные данные показывают, что термическая стойкость практически не зависит от материала ампул, в которых производится пиролиз (Л. 68, 69]. В частности, в работе (Л. 68] не обнаружено каталитического влияния материала ампул (уран, нержавеющая сталь, алюминий) на пиролиз терфенильной смеси. В работах МЭИ [Л. 73] установлено, что термическая стойкость деаэрированного МИПД в сосуде из нержавеющей стали и в идеализированных условиях эксперимента (молибденовая ампула) одинакова. [c.60]

Наблюдаемое влияние состава сплава ВТ14 на величину установившегося потенциала при одинаковых коэффициентах перегрузки можно, по-видимому, объяснить тем, что пассивная пленка содержит атомы легирующего компонента, влияющего на ее защитные свойства. Алюминий - основной легирующий элемент титановых сплавов повышая прочность, сопротивления сплавов ползучести, а также их упругие характеристики й не уменьшая резко пластичности и вязкости, он снижает коррозионную стойкость титана, особенно при неравномерном распределении в объеме металла. [c.75]

Ионизирующее излучение, воздействуя на окисную пленку, образующуюся на поверхности металла, может изменять ее электропроводность, защитные свойства и в соответствии с этим коррозионную стойкость металла. И. Л. Розенфельд и Е. К. Оше [1,29] показали, что ток пар цирконий — алюминий, цирконий — железо в движущемся растворе трехпроцентного хлористого натрия значительно возрастает при облучении катода (цирконий) потоком электронов большой энергии (0,8 Меё) с интенсивностью 15 мка/см . После начала облучения сила тока возрастала в 15—20 раз, а затем в течение всего опыта (1 час) оставалась постоянной. По окончании облучения величина тока уменьшалась почти до исходного значения. При облучении анода исследуемых гальванических пар сила тока не увеличивалась. Изменение электрохимической активности циркониевого электрода под действием облучения связано с изменением физических свойств окисной пленки на циркониевом катоде. Окисная пленка на катоде (2гОг) рассматривается как полупроводник. Электрические свойства полупроводников могут существенно изменяться под влиянием облучения, которое в большинстве случаев вызывает резкое увеличение электропроводности полупроводников. Величина тока исследуемых пар определяется скоростью катодной реакции восстановления кислорода. Если допустить, что скорость этой реакции лимитируется высоким сопротивлением пленки-полупроводника на катоде, облучение, уменьшая сопротивление пленки окиси циркония, должно ускорить катодную реакцию и привести к резкому увеличению тока коррозионной пары. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...