Железохромоалюминиевые сплавы для

Железохромоалюминиевые сплавы для электронагревателей 304—313 [c.432]

Рациональным является размещение спиральных нагревателей на керамических трубках (фиг. 127, з). Такие нагреватели с точки зрения излучения и распределения мощности на стенках печи существенно эффективнее, чем спирали в пазах и на полочках. Спирали на трубках несут меньшую механическую нагрузку, чем спиральные нагреватели других конструкций, и в них можно доводить значение О до 10 для нихрома, а для железохромоалюминиевых сплавов до, 8с1. Отношение внутреннего дна.метра спирали к наружному диаметру трубки у таких нагревателей составляет 1,1 —1,2, а расстояние между осями трубок (1,5—2) О. Спиральные нагреватели на трубках могут выпол-290 [c.290]

Если для горячих кратковременных испытаний на растяжение с определением малых деформаций применяют нагревательные печи с обмоткой сопротивления из хромоникелевых или железохромоалюминиевых сплавов, то регулирование температуры производится чаще с помощью дилатометрических терморегуляторов (рис. 39). Здесь используется термическое расширение муфеля печи. В качестве исполнительного механизма применяют электромагнитное реле или ртутный газовый выключатель. Такое устройство обеспечивает поддержание температуры с колебаниями не более 2° [80]. [c.52]

Пластичность железохромоалюминиевых сплавов возрастает с увеличением температуры, и при температуре 800—1000 °С сплавы легко поддаются деформации. Однако при температуре 400—500 °С наблюдается зона хрупкости. При медленном охлаждении до комнатной температуры хрупкость сохраняется. Для ее устранения следует выдержи-,. вать металл при температуре 750—850 °С, а затем проводить закалку металла в воде. При нагреве до температуры 900—950 °С и выше происходит быстрый рост зерна, приводящий к необратимому охрупчиванию металла. Железохромоалюминиевые сплавы не рекомендуется эксплуатировать в среде азота, так как алюминий с азотом легко образует нитриды, обедняя твердый раствор легирующим веществом, обеспечивающим жаростойкость сплава. [c.17]

Для упрощения расчета по (1.17) построены номограммы рис. 1.17, 1.18, по которым находят срок службы т базового нагревателя из железохромоалюминиевых сплавов при их эксплуатации в атмосфере [c.41]

При температурах ниже 1200 °С для большей точности расчетов необходимо учитывать, что на защитную оксидную пленку расходуется не только алюминий, но и другие элементы сплава. Зависимость срока службы от температуры нагревателя из проволоки диаметром 1 мм, учитывающая эти факторы, представлена на рис. 1.19. Срок службы нагревателей иа проволоки промышленных диаметров (более 3 мм) в этих условиях с достаточной степенью точности можно определить по (1.11). Срок службы базового ленточного нагревателя из железохромоалюминиевых сплавов определяют по (1.6), при этом г находят из рис. 1.10. [c.42]

Так как железохромоалюминиевые сплавы в углеродсодержащих атмосферах надежно защищены пленкой из оксида алюминия (А Оз), то состав атмосферы на их коррозионную стойкость существенного влияния не оказывает. В связи с изложенным для оценки срока службы нагревателей из этих сплавов в углеродсодержащих атмосферах вводят лишь коэффициенты, учитывающие специфику эксплуатации нагревателей в углеродсодержащих атмосферах К-х, Ку, Ке. и Кя. а срок службы т базового нагревателя и значения коэффициентов конструкции Кк и длины Кь определяют так же, как и в атмосфер воздуха. [c.43]

Железохромоалюминиевый сплав для бытовых нагревательных приборов (12—15Уо Сг, 2.5—3% А1. 0,12% С) 7.5 0.88 0,117 16 1 455 900 [c.166]

Для расчета срока службы нагревателей из железохромоалюминиевых сплавов применен иной метод [ 83]. В основу расчета положена зависимость изменения концентрации алюминия в сплавах в процессе зксплуата-ции при различных температурах, поскольку жаростойкость железохромоалюминиевых сплавов, в первую очередь, определяется концентрацией алюминия. Показано, что изменение концентрации алюминия и [c.136]

Проволочные нагреватели могут быть также использовань в виде зигзагов из проволоки, укрепляемых на стенках, поду и своде печи (фиг. 127, а, б, в, г). Но чаще из проволоки изготовляют спирали. Обычно в промышленных печах для нагревателей применяется проволока диаметром 3—7 мм. Соотношение между шагом спирали /г и ее диаметром й (фиг. 127, к) выбирается таким образом, чтобы обеспечить размещение нагревателей в печи и их достаточную жесткость, а также создать хорошие условия для передачи тепла от них к изделиям. Практикой установлены вполне определенные соотношения между диаметром проволоки, шагом и диаметром спирали к>2й, О = (6—8) й для нихрома, О = (4—6) й для железохромоалюминиевых сплавов. [c.290]

Разделы 1 и 2 содержат данные о свойствах и областях применения металлических и неметаллических материалов для нагревателей. Приведена обобщенная методика определения срока службы никельхромовых и железохромоалюминиевых сплавов на воздухе и в углеродсодержащей атмосфере. Приведены характеристики и результаты испытаний нагревателей из карбида кремния, дисилицида молибдена, хромита лантана и диоксида циркония. [c.3]

Изготовление спиральных нагревателей из никельхромовых сплавов и сплава Х15Ю5 можно вести без подогрева, для остальных железохромоалюминиевых сплавов рекомендуется подогрев до 200—300 °С. Обычно при навивке спиралей на токарно-винторезном станке подогрев лроволоки осуществляют прямым пропусканием электрического тока, для этого подключают один из выводов низковольтной обмотки трансформатора (5—12 В) к укладчику проволоки. В этом случае нагревается участок проволоки между укладчиком и оправкой, на которую навивается спираль. Оправку и второй вывод трансформатора заземляют. Регулирование температуры подогрева осуществляют изменением подаваемого напряжения, а также скорости навивки спирали. Необходимо избегать нагрева выше 400 °С, так как при 400—500 °С, как уже отмечалось [c.18]

При выборе конструкции нагревателей следует учитывать, что места сварки обладают меньшей жаростойкостью, чем основной металл. Для железохромоалюминиевых сплавов сварные швы и околошовная зона обладают, кроме того, повышенной хрупкостью. При необходимости сварку следует вести аргонодуговым методом с нерасходуемым вольфрамовым электродом и присадочной проволокой из той же марки, что и свариваемый материал. Для нагревателей из никельхромовых сплавов, работающих при температуре ниже 1100 °С, допускается ручная электро-дуговая сварка электродами марки ОЗЛ25 или ОЗЛ25Б. Приварку тонкой проволоки к выводам осуществляют контактно-конденсаторной сваркой. Токарную обработку сплавов рекомендуется вести резцами с пластинами из твердых сплавов. [c.19]

Процесс высокотемпературного окисления сплавов сопротивления можно в первом приближении разделить на три этапа. На первом, самом коротком по времени, идет процесс образования и формирования поверхностной оксидной пленки. Для первого этапа характерно значительное изменение скорости окисления вначале высокая, она резко снижается к концу этапа. Второй этап наиболее длителен и занимает примерно 80% времени работы нагревателя. Скорость окисления на этом этапе меняется мало. Продолжается он до тех пор, пока содержание в сплаве элементов, обеспечивающих поверхностной оксидной пленке хорошие защитные свойства, не падает ниже определенного предела для никельхромовых сплавов — это 5—7% Сг во внешних слоях (во внутренних слоях содержание хрома остается более высоким — примерно 10—15%), для железохромоалюминиевых сплавов этот предел равен 1,1—0,9% А1 по всему сечению металла. При достижении такого содержания основных легирующих элементов состав оксидной пленки резко меняется у никельхромовых сплавов в оксидной пленке начинают преобладать оксиды никеля, у железохромоалюминиевых сплавов — оксиды железа. В обоих случаях оксидная пленка теряет защитные свойства, скорость окисления резко увеличивается. Начинается третий этап, занимающий 10—15% времени работы нагревателя. [c.21]

Лучшая стойкость в углеродсодержащей атмосфере характерна для железохромоалюминиевых сплавов Х23Ю5Т и Х27Ю5Т, которые не науглероживаются, не подвержены внутреннему окислению и незначительно корродируют независимо от состава атмосферы. Аналогичные качества присущи и никельхромовому сплаву ХН60ЮЗ, тоже легированному алюминием. Для других никельхромовых сплавов характерно не только внутреннее окисление, но и науглероживание, степень которого растет с увеличением углеродного потенциала атмосферы и температуры (рис. 1.7). [c.30]

После определения срока службы т базового нагревателя, как и в случае никельхромовых сплавов, для расчета срока службы реального нагревателя вводят поправки, учитывающие неравномерность свойств по длине проволоки Кь и влияние конструкции нагревателя Кн.-Значения коэффициента конструкции /( спиральных нагревателей из железохромоалюминиевых сплавов на полочках составляют 0,59 на трубках — 0,7 зигзагообразных нагревателей — 0,82, [c.43]

Нагреватели диаметром 10 мм из сплава ОХ23Ю5А в неалити-рованном состоянии после 100 ч работы (3 садки) в промышленной цементационной печи ШЦН-110 при 950°С покрылись рыхлым бурым налетом и большими черными язвами. Все шесть нагревателей перегорели в местах образования язв, были заварены и снова перегорели. На алитированных нагревателях после безотказной работы в аналогичных условиях в течение 3000 ч язв не обнаружено. Таким образом, для устранения поверхностных дефектов на нагревателях, изготовленных из низкокачественных партий железохромоалюминиевых сплавов, целесообразно применять алитирование. Особенно эффективен этот процесс для нагревателей, работающих в углеродсодержащих атмосферах. [c.77]

Припои для высокотемпературной пайки 229, 230 Проволока из сплавов железохромоалюминиевых — Диаметр и допускаемые отклонения 311 - из сплавов кобальтохромоникелевых — Размеры и ТУ 287, 288 константановая — Расчетные дан- [c.438]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...