Момент изгибающий, связь с нагрузкой

Момент изгибающий, связь с нагрузкой и поперечной силой 129 --, эпюры 131 [c.660]

Расчет рам на динамические воздействия производился главным образом в связи с проверкой их на сейсмические нагрузки. Эта весьма сложная и актуальная проблема находится сейчас в центре внимания ученых, причем учет пластических деформаций здесь совершенно необходим. Требование, чтобы в результате сейсмического воздействия деформации в каркасе сооружения оставались упругими, приводит к громадному перерасходу материалов. Преодоление математических трудностей, связанных с расчетом рам в упруго-пластической стадии работы, так же как и в случае пространственных конструкций, производится обычно за счет уменьшения числа степеней свободы системы и сосредоточения масс в одной или нескольких точках. При этом чаще всего рама приводится к системе с одной степенью свободы — консоли с сосредоточенной на конце массой. Систематическое изложение такого подхода и его обобщение на системы с двумя степенями свободы проведено в монографии И. И. Гольденблата и Н. И. Николаенко (1961). Авторы рассматривают движение системы с одной степенью свободы, когда материал несущего элемента определяется диаграммой Прандтля под действием мгновенного и прямоугольного импульса. Для работы рам при сейсмических нагрузках характерно полное разрушение элементов в местах действия наибольших изгибающих моментов, в связи с чем в этих местах образуются не пластические, а идеальные шарниры. С математической точки зрения решение таких задач не представляет дополнительных трудностей по сравнению с упругим расчетом, между тем результаты их существенно разнятся. Эта разница проистекает еще и из того, что сейсмические нагрузки, действующие на сооружение, зависят от величины реакции сооружения, а последняя намного уменьшается при учете пластических деформаций и тем более при выключении из работы отдельных связей. [c.319]

Изгибная жесткость соединения зависит от его геометрических размеров, жесткости его элементов, точности изготовления, величины и характера нагрузки. В случае циркуляционного нагружения изгибная жесткость, ана логично крутильной и поперечной, зависит также и от углового положения соединения относительно вектора изгибающего момента. В связи с этим условимся называть жесткость, которую имеет соединение в положении, когда 01 = О (см. рис. 3.7), фиксированной жесткостью, или просто жесткостью, а жесткость при О — текущей [c.167]

В связи с этим приве.тем один пример, иллюстрирующий слабое развитие навыков решения задач даже у опытных преподавателей. По решению Научно-методического кабинета было намечено провести в ряде техникумов единые контрольные работы по теме Изгиб . Были подготовлены задачи для этой работы 1) двухопорная балка (все виды нагрузок, три участка), для которой требуется построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов и подобрать двутавровое сечение 2) балка, защемленная одним концом с простейшей нагру зкой, дающей разнозначную эпюру изгибающих моментов (сечение тавр с заданными размерами), для которой нужно определить допускаемую нагрузку. [c.47]

Далее следует дать вывод дифференциальных зависимостей между интенсивностью нагрузки, поперечной силой и изгибающим моментом. Кстати, заметим, что по имеющимся историческим сведениям (см. работы [31, 6]) нет оснований называть эти зависимости теоремой Журавского его имя связано с формулой для определения касательных напряжений. [c.124]

Далее следует решить две задачи на расчет валов. В первой из них можно рассмотреть случай, когда изгибающая нагрузка действует в одной плоскости, например одну из задач 7.13 — 7.15 [15], или 8.17 [38], или 221 [1]. Во второй задаче надо рассмотреть расчет вала редуктора. На этом валу должно быть обязательно насажено цилиндрическое косозубое, червячное или коническое зубчатое колесо, т. е. помимо нагрузок, перпендикулярных валу, должна быть осевая нагрузка. Эта рекомендация связана с тем, что учащиеся зачастую допускают ошибки в эпюре изгибающих моментов — теряют момент от внецентренно приложенной осевой силы. Такого типа задачи имеются в задачниках для техникумов 7.27 — 7.29 7.31 7.33 [15] 8.20 8.24 [38]. [c.168]

Особенностью сборки при этом является соблюдение соосности соединяемых трубопроводов, а также параллельности торцов соединяемых фланцев. Несоблюдение указанных условий является причиной возникновения в трубопроводе дополнительных нагрузок из-за неточности подгонки, которые для крупных трубопроводов могут быть весьма значительны. В связи с этим при монтаже трубопроводов, например в судостроении, применяют особый метод контроля подгонки труб по величине изгибающего момента дающий возможность оценить фактическую величину дополнительной монтажной нагрузки. [c.479]

В начале приложения нагрузки муфта работает с постоянной жёсткостью. Пружины касаются зубьев в крайних точках (/ = 2й -)- с). По достижении силой Р некоторой величины Р(, пружина, изогнувшись в достаточной степени, начнёт прилегать к боковым граням зубьев, в связи с чем начнёт увеличиваться и жёсткость муфты. Максимальный изгибающий момент (он же и момент защемления т) будет равен [c.545]

Гильзы и блоки двигателей в условиях эксплуатации могут испытывать изгибающие нагрузки. В связи с этим представляет интерес изучение распределения напряжений в модели двухслойной пластины при действии чистого изгиба. Модель была загружена в ресивер для создания напряжения чистого изгиба с моментом М = ра = 8,2 кгс мм и заморожена. Срез такой замороженной модели и график распределения напряжений в срезе в условиях чистого изгиба, построенный для безразмерных [c.36]

Основной вывод, вытекающий из этих опытов, состоит в том, что предел выносливости при изгибе резьбового соединения близок к пределу выносливости нарезанного стержня и указанные значения превышают пределы выносливости резьбовых соединений при растяжении-сжатии. Это объясняется тем, что при действии изгибающего момента нагрузка на витки в меньшей степени связана с их изгибом, так как часть момента воспринимается поперечными составляющими распределенных давлений. [c.236]

Упрощенная схема конструкции автомобиля представлена на рис. 4.7, где приведены схема распределения нагрузок, эпюра поперечных сил Q, изгибающих УИ и крутящих M p моментов. Принимается, что нагрузка действует только на выделенные на схеме тяжелые части конструкции. В связи с симметричностью изгиба работа крыши не рассматривается. Таким образом, этот расчет имеет практическое значение либо для автомобилей с откидным верхом, либо для автомобилей, у которых крыша не является несущей конструкцией, так как расчет каркаса боковины показал, что подоконные брусья частично участвуют в работе всей конструкции. [c.104]

В качестве примера можно рассмотреть портальную раму, находящуюся под действием сосредоточенной нагрузки Р, как показано на рис. 4.15. В связи с симметрией конструкции в качестве неизвестных вводятся сила Н и изгибающий момент /И тогда вертикальная реакция N = Р/2. Нагрузки Н, М н N приложены симметрично в нижних сечениях стоек. Рассматривается только половина рамы. Для определения момента М и силы Н возможные перемещения точки С под действием реактивных сил приравняем к нулю, [c.113]

Эпюры внутренних силовых факторов для кривых стержней строятся так же, как и для рам (см. 7.1) с использованием правила знаков, указанного в 5.1. При этом нормальные N и перерезывающие силы Qy изгибающие моменты Mz и внешние нагрузки связаны между собой дифференциальными зависимостями (7.39). [c.470]

Ферменный фюзеляж. В фюзеляже ферменной схемы (рис. 7.1.3) силовыми элементами являются лонжероны (пояса фермы), стойки и раскосы в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Обшивка воспринимает внешние аэродинамические нагрузки и передает их па ферму. Ферма воспринимает все виды нагрузки изгибающие и крутящие моменты и перерезывающие силы. В связи с тем, что обшивка не включается в силовую схему фюзеляжа, вырезы в ней не требуют значительных усилений. Наличие стержней в ферменной конструкции затрудняет использование внутреннего объема фюзеляжа, размещение агрегатов и оборудования, их монтаж и [c.303]

Все входящие сюда ряды сходятся, за исключением лишь последнего ряда, расходящегося в вершинах лг = а/2, у = 6/2. Это обстоятельство обусловлено особым свойством поверхности рассматриваемой оболочки, образуемой поступательным перемещением плоской кривой. Элементы такой поверхности не испытывают кручения и по этой причине мембранные силы Nj y не участвуют в распределении нормальной нагрузки оболочки. Поскольку обе силы и Ny обращаются у вершин в нуль, постольку функция передачи нагрузки вблизи этих точек падает на одни лишь силы сдвига Nj y. В связи с тем, что, как уже сказано, кручение в такого рода оболочках исчезает, указанные силы сдвига возрастают к вершинам оболочки до бесконечно больших значений, а на практике, если краевые условия = О, Ny = 0 строго выполняются, изгибающие моменты и поперечные перерезывающие силы увеличиваются в непосредственной близости к вершинам. [c.511]

Нагрузка моделей производится статически с помощью приспособлений, обеспечивающих растяжение по оси пластинки или чистый цилиндрический поперечный изгиб пластинки. При исследовании на растяжение передача нагрузки на модель только через ряд отверстий нецелесообразна, так как такую модель нельзя сильно нагрузить из-за малой прочности модели по отверстиям. В связи с этим для передачи нагрузки применяется специальный захват (фиг. П1. 40, а). Для обеспечения чистого цилиндрического изгиба модели также применяется специальное нагрузочное приспособление (фиг. П1.40, б). Величина изгибающего момента в модели определяется по грузу на рычаге. [c.232]

Важным параметром, характеризующим зуб фрезы, является также его высота к. С увеличением высоты зуба повышается число возможных переточек, объем стружечных канавок, но одновременно возрастает нагрузка на корневое сечение зуба за счет увеличения изгибающего момента. Высота зуба обычно характеризуется коэффициентом высоты К и связана с ним зависимостью А = К(1/г. На основании практических наблюдений установлены следующие значения коэффициента высоты зуба К для различных типов фрез [c.176]

На участке АО, как и на консоли иЛ, эпюра поперечных сил ограничивается наклонной прямой, так как на обоих участках действует равномерно распределенная нагрузка. Наклон прямых на участках ОА и АО одинаков в связи с равной интенсивностью распределенной нагрузки. Поперечная сила в некоторой точке С принимает нулевое значение (3 = 0. Это сечение также является характерным, так как здесь изгибающий момент должен принять экстремальное максимальное значение. Из подобия треугольных элементов эпюры на участке АО нетрудно определить, что точка С лежит на расстоянии 1,5а от опоры А или 0.5а от сечения О. [c.102]

В связи с этим для лучшего использования материала в деталях, подверженных воздействию нагрузок относительно осей XX и У У, профиль следует выбирать в соответствии с величиной изгибающих моментов. Так, в случае, когда действующие нагрузки в обеих плоскостях одинаковы или близки по величине, тавровый или корытообразный профиль не может обеспечить равнопрочность сечения, и. в этом случае запас прочности относительно оси XX всегда будет [c.96]

Полностью разгруженными называют полуоси, не испытывающие действия изгибающих моментов и передающие только крутящий момент (рис. 124, а). Ступица колеса жестко связана с полуосью фланцем и вращается на двух роликовых конических подшипниках, установленных на кожухе полуоси. Изгибающие нагрузки при этом воспринимаются не полуосью, а кожухом. Такие полуоси применяют на большинстве грузовых автомобилей. [c.159]

Направление сил берется для направляющей оси (в случав вписывания в кривую) наружу колеи как на наружной, так и на внутренней рельсовой нити. Эти силы дают изгибающий момент, действующий против основного момента от вертикальной нагрузки, но он совпадает по знаку с моментом, изгибающим среднюю часть шпалы именно в этой части шпалы чаще всего и появляются трещины. В связи с этим целесообразно применять такую схему расчета. [c.629]

Сравнивая эти выражения, видим, что изгибающий момент М так же связан с интенсивностью внешней нагрузки д, как EJ— кратное значение прогиба, связано с изгибающим моментом М. Рассмотрим уравнение (10.62), связывающее в дифференциальной форме изгибающий момент М с внешней нагрузкой д. Интегрируя его и определив вошедшие в решение произвольные постоянные интегрирования из граничных условий и условий сопряжения участков, можно найти закон изменения изгибающих моментов по длине балки. Однако при построении эпюр М и С никогда не интегрируют уравнения (10.62) в явном виде, заменяя процесс интегрирования обычным статическим расчетом балки. В результате этого расчета получим выражения М и С для различных участков балки, которые представляют собой интеграл дифференциального уравнения (10.62). [c.308]

Связь между нагрузкой и деформацией отдельной балки. Балкой является тело, размеры которого в направлении оси велики по сравнению с размерами поперечного сечения. Балка может воспринимать поперечные и продольные силы, а также изгибающие и крутящие моменты. Если в качестве балок рассматриваются тела с размерами поперечного сечения, большими по сравнению с продольными размерами тела, то необходимо учитывать деформации сдвига. Это расширение понятия балки необходимо, так как базовые детали часто представляют собой короткие тела с большим поперечным сечением. Продольные размеры балки не должны быть много меньше размеров поперечного сечения, иначе допущения, сделанные относительно напряженного состояния балки, оказываются непригодными. [c.58]

Общие указания. 1. В приводимых ниже примерах нагрузка является поперечной по отношению к брусу поэтому в его сечениях заведомо N = 0. Кроме того, во всех этих случаях нагрузка на брус и ось бруса расположены в одной плоскости, образуя плоскую систему поэтому в сечениях бруса может быть только один изгибающий момент и одна перерезывающая сила. Если обозначить ось, перпендикулярную к чертежу такой системы, через X, то в сечениях конструкции могут быть только Оу и В связи с этим мы в дальнейшем пишем [c.130]

ОТ ПЛИТ покрытия не совпадает с центром узла, верхний пояс испытывает не только сжатие, но и изгиб. В связи с этим пояса получаются более тяжелыми и их рассчитывают как сжато-изогнутые элементы. Для ликвидации изгибающего момента целесообразно в решетку вводить дополнительные шпренгели, которые работают иа местную нагрузку и устраняют таким образом изгиб пояса. Наклон раскосов решетки должен быть в пределах 35—50 (в среднем 45"). [c.229]

Муфты следует рассчитывать, рассматривая полувиток пружины как арку с шарнирными опорами в плоскости симметрии муфты (рис. 21.23). Замена отброшенных полувитков шарнирными опорами возможна в связи с тем, что витки пружины в плоскости симметрии муфты меняют кривизну и. следовательно, не передают изгибающего момента. Это также следует из условия симметрии нагрузки пружины. [c.436]

Рациональнее единые правила знаков, не зависящие от того, как расположены внешние силы (слева или справа от сечения). Согласно этим правилам, внешняя сила, стремящаяся повернуть отсеченную часть балки относительно центра тяжести рассматриваемого сечения по ходу часовой стрелки, вызывает положительную поперечную силу. Для определения знака изгибающего момента надо представить, что оставленная часть балки защемлена в том сечении, где определяется изгибающий момент, а действительные опоры балки отбросить. Если внешняя сила (пара сил) изгибает эту заш,емленную (мысленно) часть балки так, что ее сжатые волокна располагаются сверху, то эта нагрузка вызывает положительный изгибающий момент. В этом правиле хорошо то, что оно связано с характером деформирования балки (правило сжатого волокна), а следовательно, менее формально, чем первое. Добавим, что может быть целесообразнее говорить не о сжатых волокнах, а сказать, что изгибающий момент положителен, если балка (часть балки) изгибается выпуклостью вниз. [c.122]

Таким образом, измерение деформации расчетной части образца осуществляется за счет относительного поворота измерительных рычагов. Соотношение плечей рычагов 1 1, поэтому величина деформации регистрируется индикаторным датчиком без искажения. Усилие, с каким измерительные концы рычагов прижимаются к ограничителям рабочей части образца, регулируется пружиной, которая, преодолевая силы сопротивления в индикаторном датчике и имеющихся подвижных соединениях, непрерывно перемещает измерительные концы рычагов вслед уходящим ограничителям. Это усилие не превышает 2,5 Н и практически увеличивает нагрузку не более чем на 0,01%. Перекос образца в связи с изгибающим моментом от действия усилия рачагов почти в 20 раз меньше перекоса, возникающего в связи с допустимым несовпадением оси образца и оси крепежного отверстия на его головке. [c.128]

Во всех уравнениях смещения с одинаковыми индексами обладают свойством взаимности, т. е. Определив смещения, соответствующие силам / i=l, 2=1. з=1- и увеличив изгибающие моменты, вызванные ими, соответственно в и Rg раз, получим дополнительные изгибающие моменты, которые возникнут в системе, загруженной внепшей нагрузкой, при удалении связей, удерживающих ее от смещения. Эти моменты просуммируем с моментами защемлений от знешней нагрузки Мр. В результате получил полные моменты защемления от совместного действия внешней нагрузки и смещений узлов, ею обусловленных. Построим эпюру моментов. Назовем эту эпюру Мр. Ординаты этой эпюры для рассматриваемого случая определяются согласно равенству [c.84]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

В практике судостроения широкое распространение имеют конструкции, выполненные в виде тонкостенных труб или барабанов цилиндрического либо конического образования, подверженных действию сил, приложенных по периметру поперечного сечения трубы (барабана) и расположенных в плоскости, перпендикулярной к оси конструкции. Примерами таких конструкций могут служить барабаны, которые ставятся под вращающиеся части различных установок для их подкреплений, дымовые трубы и т. п. Отличительной особенностью их является относительно малая местная жесткость тех сечений, где приложена внешняя нагрузка. Без соответствующего подкрепления, исключающего возникновенгте значительных деформаций сечений, использовать достаточно большую прочность всей конструкции нельзя. В связи с этим б статье излагаются основания для расчета местной прочности и жесткости тонкостенных труб и барабанов. Они применяются к двум наиболее частым случаям нагрузки сосредоточенной силой или распределенной равномерно по периметру сечения (когда внешняя нагрузка передается от подвижной части установки через шары или катки). В обоих случаях применение методов теории упругости позволяет определить изгибающий момент, срезы- [c.172]

Рассмотрим конкретную задачу о стержне из двух брусьев с абсолютно жесткими поперечными связями и упруготатастическими связями сдвига. Нагрузку примем в виде продольных сил и изгибающих моментов, приложенных по торцам брусьев. Другими словами, рассмотрим задачу о внецентренном сжатии-растяжетаи и чистом изгибе стержня из двух брусьев, рассмотренную нами ранее для случая упругих связей (п. 18). [c.274]

Потеря устойчивости стержнями. Тонкостенные конструкции чаще выходят из строя не в связи с превышением величины нормального напряжения предела прочности материала, а вследствие потери устойчивости (.местной или общей потери). Потеря устойчивости стержнями под нагрузкой была исследована Эйлером, давшим классическую постановку задачи для расчета нагруженного на конце стержня. У шарнирно-закрепленного изогнутого стержня, показанного на рис. 3.20, на расстоянии z от конца стержня изгибающий момент М =Pv, таким образом, dhjldz = —(PvlEI), где / — наименьший момент инерции поперечного сечения стержня. [c.88]

Чтобы получить выражения изгибающих моментов близ точки приложения нагрузки, начнем с более простого случая бесконечно длинной пластинки (рис. 72). Прогиб такой пластинки легко получить из выражения (146), положив, что входящая в него длина стороны Ъ неопределенно возрастает, в связи с чем безгранично увеличится и величина а = m Kbj2a, иными словами, допустив, что [c.169]

Способность материала и изделий сопротивляться процессу усталости называют выносливостью материала. Толчком для начала исследований усталости материалов послужили участившиеся поломки колесных осей на железнодорожном транспорте в середине XIX в. Основываясь на анализе этих поломок, управляющий парком подвижного состава и локомотивного депо Нижнесилезской железной дороги во Франкфурте-на Одере (Германия) инженер А. Велер (А. Wohler) разработал оборудование и методику для определения количества максимальных изгибающих моментов в осях от приложенной нагрузки на милю пути. Оборудование, разработанное А. Велером, с 70-х гг. XIX в. и до наших дней является стандартным оборудованием, которым оснащаются лаборатории механических испытаний. Исследования показали, что изменение нагрузки связано с характером железнодорожного пути [2], а наибольшие напряжения достигаются в среднем один раз на милю пути. Полученные результаты А. Велер представил на графике, по оси абсцисс которого было отложено минимальное напряжение цикла, а по оси ординат — максимальная разность переменных напряжений (размах напряжения). [c.5]

При наличии мног их участков нагружения эта задача становится довольно сложной и связана с громоздкими вычислениями. Для упрощения задачи используются епецн альные приемы, позволяющие добиться равенства постоянных интегрирования на участках и свести задачу к определению лишь двух постоянных, К этим приема относятся 1) интегрирование дифференциальных уравнений изогнутой оси балки без раскрытия скобок 2) в выражении изгибающего момента слагаемое от сосредоточенной пары m записывается в виде т х — о) , где а — абсцисса сечения, в которой приложена сосредоточенная пара от 3) равномерно распределенную нагрузку, не доходящую до сечения, в котором определяется перемещение, продлевают до этого сечения, а для исключения ее действия на балку прокладывают нагрузку той же интенсивности, но противоположного направления. [c.95]

При критической нагрузке стержень переходит к новой криволинейной форме равновесия, что связано с появлением качественно новых деформаций, Сжимающая сила вызывает дополнительно изгибающие моменты, линейная зависимость между нагрузками и деформациями нарушается наблюдается сильное нарастание прогибов при малом увеличении, сжимающей силы. Это явление называется продольным изгибом. Переход а критическое состояние, как правило, сопровождается потерей несу-щейГспособности стержня и называется потерей устойчивости. Для обеспечения устойчивости заданного деформированного состояния в конструкциях <и сооружениях допускаются нагрузки, составляющие лишь часть критических. Отношение критической нагрузки к ее допускаемой величине называется коэффициентом запаса [c.181]

Для составления выражения внутренних изгибающих моментов М( ) разрежем упруцую линию стержня в произвольной точке Q(x, у) и рассмотрим равновеаие части упругой линии. Через Рс (рис. 1.13) обозначим вектор силы, уравновешивающий сосредоточенную силу Р1 (т. е. Рс=Р ). Условимся направление силы, приложенной в начальной точке рассматриваемого участка упругой линии, считать основным направлением. В связи с этим введем угол бс, отсчитываемый против часовой стрелки от направления силы Рс к оси X (т. е. угол наклона оси х к вектору силы Рс). Через Pq (рис. 1.13) обозначен вектор силы, уравновешивающей распределенную силовую нагрузку на участке Ql. Вектор Р о<боэначает сумму векторов Рс и Pq, а б есть угол наклона оси X К этому суммарному вектору внутренних сил в произвольном сечении О изогнутого стержня. [c.16]

В соединениях вилок карданных шарниров стационарно приложенный изгибающий момент меняется по знакопеременному циклу. В связи с этим за оборот соединения дважды происходит перекладка ступицы на валу. Если в наиболее перекошенных парах (перпендикулярных к плоскости вилки) происходит частичная разгрузка (эпюры нагрузки принимают вид 3 или 4, рис. 4.9, е), перекладка происходит с ударом. Это может привести к пластическим деформациям, в результате которых зуб принимает бочкообразную форму, а сопряженная впадина — корсетовидную. То же происходит и с центрирующими поверхностями вал становится бочкообразным, а отверстие — овально-корсетовидным. Это явление носит прогрессивный характер. Чтобы избежать этого, следует выполнять соединение так, чтобы не было разгрузки зубьев и не нагружались центрирующие поверхности, т. е. применять центрирование по боковым сторонам зубьев. Если этого сделать не удается, следует применять разгрузку соединения от изгибающего момента (см. п. 6.3). Подробнее о расчете таких соединений см. п. 7.7. [c.162]

Таким образом, зубчатые соединения, входящие в состав карданной передачи, передают кроме основной нагрузки — крутящего момента — дополнительную, в виде изгибающего момента Мха,ь и поперечной силы Р. Характер приложения дополнительной нагрузки — стационарный, так как плоскости действия изгибающего момента и поперечной силы вращаются вместе с соединением. Однако оба силовых фактора дважды за оборот соединения меняют знак, в связи с чем распределение нагрузки на боковых поверхностях зубьев (см. рис. 4.9, в) и на центрирующих поверхностях (если они контактирукуг) дважды за оборот соединения меняется на симметричное т. е. дважды за оборот соединения происходит перекладка втулки на валу. Соответственно, напряжение смятия на контактирующих поверхностях изменяется по асимметричному циклу, при котором характерным повреждением является развальцовка сопряженных поверхностей. [c.256]

Однако применение подвесного транспорта связано с увеличением нагрузок на несущие конструкции покрытий (перекрытий) и с некоторым их утяжелением и удорожанием. Относительная величина удорожания повышается с уменьщением веса покрытия и снеговой нагрузки. Ниже приведены некоторые соображения и данные для оценки этого влияния на примере наиболее широко применяемых пролетов 18 и 24 м и подвесных кранов грузоподъемностью 1—5 тс. Сосредоточенные нагрузки от подвесных кранов целесообразно заменить равномерно рас-пределеиной нагрузкой, эквивалентной сосредоточенной по изгибающему моменту в стропильной конструкции. Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка ио поперечной силе для крайних элементов решетки примерно такова же, а для средних несколько выше. Однако увеличение сечения раскосов средней зоны пролета не является определяющим и в первом приближении может не учитываться. [c.5]

При изгибе часть поперечного сечения образца работаетГна сжатие, и поверхность окончательного излома обычно находится в области перехода к вязкому разрушению. Этой части поверхности излома соответствует значительное уменьшение скорости распространения трещины п увеличение энергии, иеоб.ходимой для образования единицы поверхности излома. В образцах, нагруженных изгибающей нагрузкой, отношение касательного напряжения к нормальному в наиболее нагруженном сечении изменяется в зависимости от способа нагружения и распределения изгибающего момента. Надрез располагается на одной стороне образца, и напряженное состояние в зоне надреза является более сложным по сравнению с напряженным состоянием в плоском образце с симметричным расположением надрезов, нагруженном растягивающей силой. В связи с этим результаты испытаний образцов на изгиб могут служить как информация сравнительного характера для исследований в области хрупкого разрушения в настоящее время используются мощные машины для испытаний на растяжение. [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...