Кривые напряжение — деформаци скорость деформации

При статическом длительном нагружении запасы прочности определяют из кривых длительной прочности и полной деформации ползучести как отношение предела длительной прочности к рабочему напряжению при расчете по разрушающим нагрузкам или как отношение условного предела ползучести к рабочему напряжению при расчете по предельным деформациям. За условный предел ползучести принимается напряжение, обеспечивающее допустимую скорость деформации или допустимую суммарную деформацию за определенный срок службы при заданной температуре. [c.539]

Определяя а по наклону кривых релаксации, рассчитали % с помощью уравнения (3.41) и получили [86, 87] соотношение между расчетной величиной % и напряжением в заданный момент времени (рис. 3.50). Это соотношение на начальной стадии релаксации (при высоком уровне напряжений и высокой скорости деформации) выражается серией прямых, различающихся в зависимости от начальной деформации. При непрерывном течении времени для стали 2,25 Сг—1Мо и нержавеющей стали 18—8Nb получили соотношение а—г , выражающееся практически единственной прямой. Однако для стали с 13 % Сг получили группу параллельных прямых, различающихся в зависимости от величины начальной деформации. Начальную стадию релаксации рассматривают как релаксацию первого периода, а продолженную [c.91]

Вязкое поведение сверхпластичных материалов может быть описано реологической моделью упруговязкопластической среды [35]. Для описания течения этих материалов в неограниченно широком интервале скоростей деформации была принята концепция, согласно которой напряжение течения при скоростях деформации, стремящихся к нулю, асимптотически приближается к значению порогового напряжения (1-й участок кривой сверхпластичности), а при скоростях деформации, стремящихся к бесконечности, асимптотически приближается к значению предела текучести (3-й участок кривой сверхпластичности). Между 1-м и 3-м участками находится 2-й участок, соответствующий собственно сверхпластической деформации. При этом зависимость скорости деформации от напряжения выражается следующим уравнением [c.412]

А. Ю. Ишлинский 123] решил задачу об устойчивости пластического растяжения круглого стержня из вязкопластического материала, у которого максимальное касательное напряжение связано единой кривой с максимальной скоростью сдвига. Далее излагается решение той же задачи, полученное в соответствующем экспериментальным данным о сверхпластичности [32] исходя из предположения, что интенсивность напряжений является функцией интенсивности скоростей деформации . Скорости деформации считаются пропорциональными компонентам девиатора напряжений Sij [c.122]

Рис. 1.7. Зависимость начального напряжения от минимальной скорости деформации ползучести для алюминиевого сплава, кривые ползучести которого изображены на рис. 1.1, а—в [50]

На рис. 1.7 в логарифмических координатах изображены графики зависимости начального напряжения от минимальной скорости деформации ползучести при различных температурах для алюминиевого сплава [50], кривые ползучести которого представлены на рис. и, а—в. Как следует из рис. 1.7, экспериментально полученные точки подтверждают зависимость (1.3). Для указанного материала показатель степени в интервале температур 400—475 °С практически не изменяется п = 1. Значения коэф- [c.13]

Сравнение высоких и низких скоростей деформирования стали и армко-железе при конечных деформациях выявило, как видно на рис. 4.118, что, хотя у меди напряжение увеличивается со скоростью деформации, у армко-железа уровень кривой отклика в области [c.192]

Различия в значении абсолютной величины коэффициента т, измеренного разными способами, обусловлены рядом факторов, в том числе исходным структурным состоянием материала, его изменением в процессе растяжения и степенью деформации, при которых определяют т. Большое значение, как показывают результаты работы [22], имеет форма кривых напряжение — деформация в условиях СП течения. Дело в том, что на измеряемую величину т существенное влияние оказывает величина и знак коэффициента деформационного упрочнения я, который зависит от формы истинных кривых деформаций. Как показали исследования, при определении коэффициента т необходимо анализировать истинные кривые растяжения при разных скоростях деформации, измерения производить лишь в точках, где коэффициент п имеет один знак для обеих сравниваемых скоростей деформации. Учет этого обстоятельства требует детального изучения истинных кривых растяжения при разных скоростях деформации. Однако при постановке всего комплекса исследований теряется практический смысл определения коэффициента т как параметра, позволяющего упростить оценку СП поведения материала. [c.13]

Если известно к, то по кривой зависимости напряжение — температура, полученной при постоянной скорости деформации е,,, можно определить напряжение для любой скорости деформации и температуры, найдя модифицированную температуру. [c.84]

Сложный характер зависимости (1.6) позволяет предвидеть значительные колебания сил резания и трения при обработке в широком диапазоне скоростей. Кривые истинных напряжений с несколькими зонами перегиба свидетельствуют о возможности существования нескольких температурных зон фазовых превращений и, следовательно, критических скоростей деформации. При практических расчетах можно учитывать влияние скорости деформации в реальных интервалах температур с помощью коэффициента ку, показывающего, во сколько раз увеличивается касательное напряжение при росте скорости деформаций (табл. 1.1). [c.19]

В точке Тз, соответствующей величине напряжения сдвига, уже не все разрушенные связи восстанавливаются и скорость резко возрастает. При напряжениях сдвига >Т4 скорость деформации возрастает настолько, что восстановления структуры практически не происходит и отдельные дисперсные частицы загустителя полностью ориентируются в направлении движения потока (жидкой основы смазки). Однако за счет наличия обломков структурного каркаса кривая течения разрушенной смазки (кривая 2 после точки Т4) никогда не пересечет кривую течения масла (кривая 1). Таким образом, процесс течения представляет собой непрерывное разрушение и восстановление структурного каркаса смазки. Сила, вызывающая течение смазки, складывается из сил, затрачиваемых на разрушение каркаса и на течение масла. [c.85]

ЛИЧНЫХ напряжениях, температурах и скоростях деформации. Наиболее типичными являются испытания при заданных температуре и напряжении (на ползучесть) или при заданных температуре и деформации (на релаксацию). Получаемые из серии таких испытаний кривые о (О и е(0 могут быть использованы при расчете сварочных деформаций и напряжений [2]. В работе [1] предложен метод пластических приближений. После приближенного расчета сварочных деформаций по упрощенной модели поведения материала проводятся испыта- [c.85]

На рис. 11.13 в логарифмических координатах представлен график зависимости напряжения от минимальной скорости деформации ползучести. В рассматриваемом случае п = 4. На рис. -11.14 изображен график функции О, полученный путем обработки кривых ползучести, представленных на рис. 11.12, с использованием полученной величины показателя степени п. Ординаты точек на рис. 11.4 в соответствии с формулой (11.13) равны отношению деформации пол-, зучести для фиксированного момента времени при определенном напряжении к величине этв го напряжения в п-я степени. [c.254]

Рисунок 4.20 - Схема Г. Си, иллюстрирующая дилатацию и дисторсию локальных объемов на фронте трещины Каждый блок под действием приложенного напряжения подвергается изменению объема и формы. Основные соотношения для каждого элемента могут различаться, и поэтому решение увязывается с историей нагружения. Это требует формирования банка данных, содержащего кривые напряжение - деформация при одноосном растяжении, охватывающие область локальных скоростей деформации, реализуемых в различных объемах материала на фронте трещины. Согласно Г.К. Си, плотность энергии является наиболее информативным параметром состояния, а площадь под кривой истинное напряжение -истинная деформация характеризует изменение функции плотности энергии

ДЛЯ СО как функции времени t, мы найдем, что уравнение (19.9.4) будет описывать кривую ползучести с увеличивающейся скоростью. Более общее предположение состоит в том, что скорость ползучести зависит кроме напряжения от двух структурных параметров — параметра упрочнения и параметра поврежденности со. В качестве параметра упрочнения можно принять, как это было сделано в 18.4, величину накопленной деформации ползучести р. Тогда уравнения одномерной ползучести могут быть записаны, например, следующим образом [c.677]

ВЛИЯНИЕ ДРУГИХ ФАКТОРОВ НА ПАРАМЕТРЫ КРИВОЙ X—V. Поверхностные пленки типа окисных или покрытий существенно влияют на вид кривой т—у. Скорость деформации кристалла цинка при постоянном напряжении после удаления окисной пленки соляной кислотой возрастает. Скорость деформации быстро уменьшается, если на поверхность наносится слой меди. [c.210]

Тех же значений деформации ег и скорости деформации ej можно достичь, если процесс проводят сначала до бо со скоростью ёь а затем со скоростью 82 (см. рис. 259, кривая 3). Такие процессы можно повторить бесчисленное множество раз и получить при одинаковых в2 и б2. бесчисленное множество значений ст,. Следовательно, напряжение не определяется однозначно скоростью деформации и ее величиной, а зависит также и от истории процесса. [c.482]

Таким образом, при расчете напряжений и деформаций при обработке металлов давлением необходимо учитывать предшествующее состояние металла, причем расчеты должны быть построены таким образом, чтобы можно было использовать кривые упрочнения при постоянных температуре и скорости деформации (см. рис. 239, 240) для определения а = ср,(е, е, т), учитывающих развитие деформации во времени т. [c.482]

ТЕМПЕРАТУРА ДЕФОРМАЦИИ Гд. Изменение температуры деформации резко влияет на форму и положение кривой a=f(e). При повышении температуры кривая смещается в сторону более высоких скоростей деформаций и меньших напряжений. На рис. 293 это по- [c.556]

На рис. 6.12 представлены две характерные разновидности зависимости деформации е от времени i. Нижняя кривая / изображает процесс деформации при малом напряжении. Здесь скорость деформации, постепенно уменьшаясь со временем, асимптотически стремится к нулю, в результате чего общая деформация приближается к определенному конечному значению Еоэ- [c.160]

Обычно требуется установить величину предела ползучести для заданной скорости деформации при определенной температуре. Для этого приходится получить несколько кривых ползучести при данной температуре, соответствующих разным нагрузкам затем можно построить кривую зависимости между скоростью деформации во второй стадии ползучести и соответствующим растягивающим напряжением (пределом ползучести). [c.61]

Рис. 2.6. Кривые напряжение — деформация, рассчитанные в предположении различной зависимости скорости дислокаций от напряжения при начальной плотности дислокаций Ро = 10 см [59]

Как видно из профилограмм (рис. 4.1, б), длина рабочей (деформируемой) части образца вначале увеличивается от 20 до 25 мм, затем, когда деформация локализуется в шейке, начинает постепенно уменьшаться и непосредственно перед разрушением может быть оценена как равная 5 мм (см. профилограмму 17). В данном случае рабочая длина измерялась от точки расхож-. дения профилограмм 16 и 17 таким образом, измерялся как бы участок, отвечающий деформации, дополнительный по отношению к предыдущей профилограмме. В соответствии с этими измерениями в точке 17 диаграммы нагружения скорость деформации должна быть в 4 раза больше, чем исходная. Скорость деформации, по литературным данным [368, 369], незначительно влияет на предел текучести и нужны изменения ее на порядки, чтобы это влияние стало заметным. Однако и при таких изменениях эффект зависит еще от температуры и природы конкретного материала (тип решетки, энергия дефекта упаковки и т. д.). Результаты проведенного авторами исследования на молибдене влияния скорости деформации в интервале от 10 до 10 с (рис. 4.6) на пределы упругости, текучести и напряжение течения при е = 0,1 согласуются с данными указанных работ. Таким образом, можно сделать вывод, что изменение в шейке скорости деформации в пределах одного порядка может не учитываться даже при 20 °С, а при 400 °С все три порядка изменения скорости не дают эффекта. Отсюда следует, что скоростной фактор вряд ли может быть ответственным за отклонение вверх кривых упрочнения 1 и 3 (см. рис. 4.5). [c.167]

Для каждого материала критическая скорость деформирования, определяющая переход от разрушения по телу зерен (в области высоких напряжений и соответственно высоких скоростей деформации) к разрушению по границам зерен (для более низких напряжений и малых скоростей деформации), для данной температуры является достаточно постоянной величиной [23]. Перелом на кривых а (т) соответствует переходу от внут-ризеренного к межзеренному разрушению [100]. На эту характеристику существенное влияние оказывает состояние материала. В случае дефектности границ зерен (сильный пережог, перегрев, [c.87]

На рис. 16.8 представлена карта с нанесенными на ней контурами постоянной эффективности рассеяния для порошкового (150 меш) сплава Rend 95, подвергнутого прессованию [27]. Необходимые данные были получены посредством испытаний сжатием в диапазоне 1038-1135 °С при скоростях деформации от 10 до 10 с . По деформационным кривым определяли чувствительность к скорости деформации и эффективность рассеяния энергии при каждой из испытанных температур и при каждой скорости деформирования, соответствующей заданной степени деформации. Карта рис.16.8 построена путем измерения напряжений течения при сжатии до деформации, равной 0,5. [c.213]

Зависимости о (ё) поликристалли-ческого металла, деформируемого в горячем состоянии при условии постоянства температуры и степени деформации и независимости структуры деформируемого материала от скорости деформации, характеризуются S-образной кривой с наиболее крутым средним участком (см. рис. 95). Левая и правая части кривой, отражающие более слабую зависимость напряжения течения от скорости деформации, описывают соответственно процессы ползучести (участок /) и пластической деформации (участок ///). Из анализа экспериментальных кривых следует, что в областях очень малых и больших скоростей деформации значения иа- [c.459]

Скоростная зависимость механических свойств СП сплавов также резко отличается от обычной деформации (рис. 1). Для СПД типична сильная зависимость напряжения течения от скорости деформации, которая в логарифмических MaQ ira6ax имеет сигмоидальный вид (рис. 1, а). Такая сигмоидальная форма кривой а—е позволяет выделить на ней три области. При низких скоростях деформации наблюдается относительно слабая зависимость о от е (рис. l,fl, область I) и низкие значения m и б (рис. 1,6, в). С повышением е зависимость напряжения течения от скорости деформации становится более резкой, величины m и б возрастают и происходит переход к области П, где эффект СП достигает максимума. Интервал скоростей деформации, соответствующий области И, несколько отличается у разных сплавов, но обычно находится в диапазоне —10 2с . Дальнейшее увеличение г вызывает снижение m и б. В области П1 при высоких е относительное удлинение, напряжение течения а и параметр т приближаются к значениям, характерным для обычных пластичных материалов. Такой вид кривой Ig а—Ig е, часто называемой кривой СП, на которой четко выделя> ются три области, является типичным для различных материалов в СП состоянии. Следует отметить, что в экспериментальных работах [8—11] обнаружено не уменьшение, а увеличение скоростной чувствительности напряжения течения при малых скоростях дефор- [c.11]

Iga (Ige), который дает совершенно иные кривые и иные зна- чения показателя чувствительности напряжения к изменению скорости деформации. В испытаниях на ползучесть при постоянных напряжениях можно сопоставлять значения скорости ползучести в квазистационар ном режиме и значения напряже- [c.45]

Приняв цилиндрическую систему координат г, 0, г, жестко связанную с матрицей, и обозначив компоненты тензора напряжений и тензора скоростей деформаций через Ог, Од, Тгв и е,, 8 , уге, а проекции вектора скорости через Ve, запишем урав-цения, которым должно удовлетворять решение задачи о подсадке кривой полосы, прилегающей к вогнутой поверхности матрицы [c.122]

РИС. 1,Э. Зависимость приложенного напряжения ст от скорости деформации ё для разных зна> чений параметра Харта У (а) и парамё> тра у(б), у 3 1 — кривая минимальной ско. рости у =0 - кривая, соответствующая установившемуся состоянию. [c.21]

После снадия приложенного напряжения о скорость деформации в течение некоторого времени была отрицательной (протекала обратная деформация), но затем начиналась деформация в прямом направлении, и скорость деформации за короткое время возрастала до нуля и становилась положительной. Зависимость обратной деформации от времени измеренного с момента снятия приложенного напряжения, представлена на рис. 8.4,а. Точки на кривых обозначают достижение нулевой скорости деформации. Для оценки величин обратных деформаций, соответствующих каждому приложенному на- [c.94]

Пусть материал обладает свойствами, схематически изображенными на рис. 1.1. При напряжениях т, , меньших кристаллографического предела текучести То, пластическая деформация не возникает. При больших напряжениях начинается пластическое течение вдоль кривой Лб с коэффициентом деформационного упрочнения А К Если в момент, отвечающий точке В на кривой АВ, производится разгрузка, скорость деформации Рз, падчет до нуля и отсутствует до тех пор, пока Т31 лежит в пределах от Т31 = — О С до тз) = О В. [c.17]

Зависимость напряжений а от скоростей деформации v можно также получить, сравнивая значения о в точках пересечения ординат s= onst, например прямой AB (фиг. 16), с кривыми напряжений—деформаций, полученными при постоянных скоростях деформации v—ds, j dt=Q,onsl. [c.32]

Соотношение (12.15) позволяет по заданной деформации ползучести за указанный промежуток времени определить скорость деформации ползучести. Таким образом, предел ползучести —это напряжение, при котором скорость деформации ползучести достигает на-иеред заданной величины (устанавливаемой техническими условиями элемента конструкции). Для определения предела ползучести по заданной величине скорости деформации ползучести строим семейство кривых ползучести (рис. 126, а) при различных напряжениях, а затем семейство кривых зависимости напряжения от минимальной скорости ползучести при данной температуре в логарифмических координатах (рис. 126, в). По этим графикам при = [c.326]

Из опытов Паффа [28] по растяжению ванадия при температуре 20—1200° С и скорости деформации от 1,5-10 до 1,5-10 сек на кривой зависимости (Т) при 9 = 0,32 наблюдается горб деформационного старения. С этим связана немонотонность функции я (0). Если влияние деформационного старения исключить, то 2 при 0 = 0,3 оказывается равным 0,028, а экстраполяция графика п (0) на область более высоких температур позволяет, в частности для температуры 0,8Г л, получить более высокое значение (—0-3). При сравнительно небольшой э. д. у. (—ЮОэрг/сж ) высокая чувствительность напряжения к изменению скорости деформации может быть также связана с влиянием направленных связей. [c.62]

Понижение температуры практически не изменяет сопротивления отрт.шу 5от (разрушающего напряжения), но повышает сопротивление пластической деформации о.,. (предел текучести). Поэтому металлы, вязкие при сравнительно высоких температурах, могут при низких температурах разруи1аться хрупко. В указанных условиях сопротивление отрыву достигается при напряжениях меньших, чем предел текучести. Точка / пересечения кривых и а,., соответству-юп ан температуре перехода металла от вязкого разрушения к хрупкому, получила название критической температуры хрупкости или порога хладноломкости (/п. х)- Чем выше скорость деформации, тем больше склонность металла к хрупкому разрушению. Все концентраторы напряжений способствуют хрупкому разрушению. С увеличением остроты и глубины надреза склонность к хрупкому разрушению возрастает. Чем больше размеры изделия, тем больше вероятность хрупкого разрушения (масштабный фактор). [c.53]

Ползучесть металлов при нормальной температуре носит ограниченный характер, как и у большинства полимеров. При повышении температуры ползучесть металлов становится неограниченной. На рис. 14.1 приведены типичные кривые зависимости деформации от времени. Отметим, что при различных напряжениях результаты могут заметно отличаться друг от друга. Кривые состоят из качественно отличных участков. Во-первых, имеется начальный линейно-упругий или нелинейный упругопластический участок, характеризующий мгновенную деформацию ео = е о + -fePfl. Далее, на кривой можно выделить три участка (стадии ползучести) участок с уменьшающейся скоростью ползучести г, участок с приблизительно постоянной скоростью ползучести, связанный с состоянием установившейся ползучести участок с возрастающей скоростью ползучести. На третьем участке увеличение скорости деформации ползучести в основном обусловлено изменением площади поперечного сечения стержня. [c.304]

Во времени скорость ползучести уменьшается и через некоторый промежуток времени может стать нулевой, -или конечной, величиной, а иногда скорость ползучести после убывания на-Рис. 5.1 чинает возрастать. В первом случае (ё = 0) ползучесть называется ограниченной [кривая а на рис. 5.1,6], во втором (е — onst) — установившейся [кривая б на рис. 5.1, б]. При достаточно большом уровне напряжений участок АВ установившейся ползучести может сократиться и перейти в точку перегиба D, разделяющую участки кривой с убывающей и возрастающей скоростями деформаций [кривая в рис. 5.2, б]. [c.216]

Другим показательным примером автоволно-вой природы пластической деформации, поддающейся Рис. 7.3. Модельная кривая напряжение-деформация, наблюдению на макроуров-описывающая эффект прерывистой текучести (на не, является эффект Порте-врезке соответствующая заьнсимость напряжения те- вина-Ле-Шателье (прерыви-чения от скорости пластической деформации [200] течение). Он связан с [c.351]

Это объясняется тем, что явления упрочнения, рекристаллизации, полигонизации, сопровождающие горячую пластическую деформацию, определяют уровень напряжений. Соотношение между этими процессами зависит от истории процесса нагружения, поэтому отсутствует однозначное соответствие между напряжением и деформацией при данных значениях мгновенной скорости деформации и температуре. Например, пусть образцы растягиваются так, что конечная величина деформации еа и скорость деформации ег в конечный момент во всех случаях одни и те же (рис. 259). В первом случае образец деформируется с малой скоростью ei так, что при достаточно высокой температуре одновременно с упрочнением происходит полное разупрочнение, т. е. процесс является практически равновесным. При этом сопротивление деформации остается постоянным, равным Оз]. Доведя деформацию до величны еь скачком изменим скорость деформации до ег (см. рис. 259, кривая I). В другом случае при постоянной скорости деформации ег образец растянули до дефор-мации ег (см. рис. 259, кривая 2). В этом случае процесс упрочнения является резко выраженным и сопротивление деформации 0sj>0 i при тех же величинах и ег. [c.481]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...