Параметр повреждений

Здесь мы будем вводить параметры состояния в определяющие уравнения более или менее формальным образом. Иногда мы будем называть их параметрами упрочнения или параметрами повреждения, но будем воздерживаться от более детальной их интерпретации. Связь с физической идентификацией структурных состояний материала и вводимыми нами параметрами люжно установить, например, следующим образом. Предположим, что над образцом из данного материала проводится некоторая про- [c.619]

ДЛЯ СО как функции времени t, мы найдем, что уравнение (19.9.4) будет описывать кривую ползучести с увеличивающейся скоростью. Более общее предположение состоит в том, что скорость ползучести зависит кроме напряжения от двух структурных параметров — параметра упрочнения и параметра поврежденности со. В качестве параметра упрочнения можно принять, как это было сделано в 18.4, величину накопленной деформации ползучести р. Тогда уравнения одномерной ползучести могут быть записаны, например, следующим образом [c.677]

Введение параметра поврежденности в уравнения типа (3.1) и (3.28) позволяет определить не только время окончательного разрушения материала, но и остаточный ресурс на разных стадиях эксплуатации. Все изложенные дополнения и выявленное на ряде никелевых сплавов соответствие уравнения типа (3.28) кинетической концепции разрушения тверды х тел представляет, по-существу, расширенное толкование уравнения долговечности типа (3.1). [c.127]

Установление вида кинетического уравнения, связывающего параметр <) поврежденности с нагрузкой. [c.595]

Параметром поврежденности является гот математический объект, который выбран в п. 1. [c.595]

Геометрическая компонента связана с концентрацией и размерами микротрещин и вполне соответствует параметру поврежденности Ю.Н. Работнова, если этот параметр трактовать как степень трещиноватости. Представления статистической теории прочности и теории упругости микронеоднородных сред позволяют вторую компоненту поврежденности связать с плотностью энергии упругих искажений. [c.404]

Необходимость и полезность феноменологических теорий была обоснована В.В. Новожиловым [188]. При этом допустимо установление различных уровней феноменологического описания. Например, накопление повреждений может моделироваться на основе рассмотрения в сплошной среде системы дисковых трещин или пор. Л.М. Качановым и Ю.Н. Работновым введен параметр поврежденности (или противоположный — сплошности), определяемый площадью трещин, приходящихся на единицу площади поперечного сечения тела [118, 217]. В то же время, этот параметр может и не отождествляться с какой-либо характеристикой конкретных дефектов и повреждений, если он входит в соотношения, связывающие осредненные величины. Это естественно, когда при определении материальных функций модели можно обойтись без прямых микроструктурных исследований, например, измерения площади разрывов. [c.20]

Для преодоления этой трудности обратим внимание на постоянство положения главных площадок переменной части тензора напряжений при циклически пропорциональном нагружении. Введем в соответствии с этим вместо одного три скалярных параметра повреждения (нумерация / = 1, 2, 3 произвольна), отвечающих этим площадкам [c.236]

Укажем также на основной недостаток описанных выше теорий. При изучении под микроскопом куска металла, разрушившегося при растяжении, можно наблюдать группировку микротрещин вокруг межкристаллических плоскостей с направлениями, близкими к направлению плоскости, ортогональной к оси растяжения. Когда эти микротрещины сливаются в видимую глазом трещину, то и она, как правило, расположена в той же плоскости т. е. другими словами, учет лишь одного скалярного параметра повреждения явно недостаточен для объяснения эффектов, связанных с ориентацией трещин. [c.36]

Если уравнение (1.39) переписать, предположив, что скорость увеличения параметра поврежденности зависит от начального на- [c.17]

Если теперь подчинить со подходящему уравнению, то в нашем распоряжении окажется параметр, который естественно назвать параметром повреждений, способный меняться от нулевого значения в начальном состоянии тела, когда никаких микроповреждений в теле нет, до значения со = 1, соответствующего наивысшему возможному уровню микроповреждений (уровню, при котором возможно появление магистральных трещин). Чтобы разрушение действительно представляло собой процесс, а не мгновенно наступающий акт, функцией напряжений, плотностей дефектов и тому подобных величин должна быть не сама величина со, а ее скорость [c.137]

Параметр повреждений 137 Парность касательных напряжений 77, 92 Перемещение обобщенное 264 Перемножение эпюр 277 Плоскость катания опоры 153—154 Плотность энергии деформации 139 Площадка главная 75 [c.454]

В случае изотропной поврежденности неравенство (6) приводит к известному заключению, что в этом случае скорость изменения параметра поврежденности [c.358]

Принимается, что поврежденность не вводит никаких остаточных напряжений и деформаций, а также что поврежденность имеет пластический характер, т. е. процесс развития поврежденности связан с процессом пластической деформации подобно процессу упрочнения он прекращается вместе с процессом пластической деформации. Следовательно, параметры поврежденности и упрочнения ограничены, если процесс пластической деформации прекращается в некоторый момент. [c.359]

Теперь обратимся к случаю, когда некоторые компоненты тензора M (i) растут неограниченно по своей величине при t Т. Достаточно рассмотреть изотропно поврежденный материал. В этом случае М = (1 — 5)1, где O — параметр поврежденности, причем О 5 < 1, где 6 обозначает критическое значение па- [c.361]

ЭТИ константы включают кинетические параметры поврежденности материала и поэтому в общем случае являются функциями (а) некоторых инвариантов [c.180]

Ю. Н. Работнов (1963) предполагает, что параметр поврежденности со = 1 — гр входит в качестве структурного параметра в уравнения ползучести. Таким образом, если пренебречь упрочнением, уравнения ползучести будут иметь следующий вид [c.129]

Деформация находится независимо от расчета долговечности при условии принятия некоторой гипотезы о связи величин ей/. Допуская, что все связи упругие, и приписывая параметру повреждений упомянутый физический смысл, приходим к простой формуле [c.268]

Методика изучения разрушения, излагаемая в последующих параграфах главы, основана на рассмотрении макро- и микропроцессов. Макропроцессы описываются уравнениями сплошной среды, со- держащими параметр поврежденности (несплошности), зависящий от микропроцессов, связанных с разрушением. Изучение макропроцессов основано на разбиении исследуемой среды на части, характерные размеры которых намного больше размеров несплошностей Ь1 Вместе с тем размеры частей достаточно малы по сравнению с характерным масштабом существенного изменения напряжений по координатам. [c.42]

Использование этой модели позволяет получить хорошее соответствие с экспериментами длительностью d ee 100 ООО ч, в то время как модели с одним параметром повреждения позволяют адекватно описать кривые ползучести лишь до 50 ООО ч. [c.97]

Пусть разрушение наст шает тогда, когда принятый параметр повреждения q равен q. Тогда Я - q/q есть мера повреждения. Для многорежимного нагружения следует использовать дифференциальную форму записи du - /q )dqy так как меняется как q, так и q. Условие разрушения в этом случае записывается в виде [c.206]

В зависимости от принятых параметров повреждения имеем критерии силового, деформационного, энергетического и временного типа. В настоящем параграфе рассматриваются уравнения разрушения при многофакторном нагружении, основанные на использовании критериев разного типа. [c.206]

Гт х или Ти отвечающее ет ). Предлагается также использовать значение (Гшах и ряд других параметров. Однако нельзя утверждать, что эти параметры однозначно характеризуют долговечность лопаток при заданных максимальной температуре металла Ттах и периоде цикла. Использование же в качестве параметров повреждений размаха деформаций ползучести Ар. и односторонне накопленных деформаций позволяет получить [c.526]

На наш взгляд, постановка вопроса таким образом недостаточно корректна, так как на значения величины переходного сопротивления определенного участка трубопровода будут накладываться значения сопротивления (проводимостей) дефектов, которые могут значительно повлиять на интегральную оценку состояния. Из опыта исследования коррозионных повреждений известно, что коррозионное повреждение имеет неравномерное распределение вдоль трассы и, как правило, носит сосредоточенный характер, поэтому общая площадь повреждений, по мнению разных авторов, может колебаться от 0,01 до несколько десятков процентов в зависимости от времени эксплуатации и природных условий. Поэтому при исследовании трубопроводов, которые эксплуатируются уже десятки лет, на наш взгляд, более информативным является определение (оценка) не переходного сопротивления отдельного участка, а процент повреждения изоляционного покрытия при определенных параметрах повреждений для данного трубопровода, который определяется или задается, исходя из имеющихся данных. Вопрос нахождения переходного сопротивления исследуемого в данном случае участка может быть решен путем измерения его на более коротком отрезке на данном участке или с [c.272]

Для описания участка разупрочнения и эффекта длительной прочности (квазихрупкого разрушения в конце испытания на ползучесть, которое может происходить при малых деформациях за конечный промежуток времени) возможно введение параметра поврежденности ш. Этот параметр интерпретируется как некоторая суммарная характеристика степени дефектности материала в данной точке в рассматриваемый момент времени. Для ( > сотасно (2.6.31) обычно принимают [c.116]

При обработке экспериментальных данных по ползучести и длительной прочности часто оказьшается необходимым вводить не один, а несколько однотипных параметров, отражающих различные частные структурные механизмы. Например, введение двух параметров поврежденности и Ш2 позволяет получить единую систему, описывающую перелом на кривой длительной прочности, разделяющий вязкое и ква-зихрупкое разрушение. [c.116]

Модель деформирования, построенная на основе скалярной фунК ции поврежденности, описывает лишь равномерное по объему, ие зависящее от ориентации нагрузки накопление повреждений, при котором относительное изменение всех деформационных свойств одинаково, тип анизотропии, естественно, сохраняется. В рамках этой модели для изотропного материала предполагается, что к = д, и = onst. Скалярная функция П эквивалентна параметру поврежденности Качанова. [c.104]

Q-гразить весьма заметное залечивающее влияние ползучести дрй сжимающем напряжении. Включение в уравнение состояния знака среднего напряжения q (или параметра Колмогорова б(/ и) помогает, так как при этом не учитываются особенности циклического сдвига (при котором q = 0) без выдержек и с выдержками в одном или в обоих полуциклах. Поэтому модель малоцикловой усталости пришлось усложнить с одной стороны, было обращено внимание на два механизма неупругого деформирования (быстрое неупругое деформирование и деформирование при выдержках) — для отражения особенностей их влияния бы-ди введены два параметра поврежденности с другой, для обобщения модели на произвольное напряженное состояние предположили наличие независимых повреждений на разных плоскостях скольжения. Несмотря на связанное с этим усложнение, модель оказалась довольно удобна для практической работы. [c.221]

При изотермыческойползучести при постоянной нагрузке уравнение для приращения параметра поврежденности имеет вид [2] [c.15]

Проинтегрировав уравнение (1.39) при а= onst, получим зависимость параметра поврежденности от напряжения и времени [c.15]

Это позволило сократить число коэффициентов в уравнении ползучести, однако связь приращения параметра поврежденности с напряжением в упомянутом виде привела к тому, что функция р = = р 1) не может быть получена в явном виде из-за неинтегрируе-мой левой части уравнения (1.41), форма которой обусловлена стремлением описать все три стадии ползучести. [c.17]

Обычно, если упрочнение не учитывается, соотношение (1) для постоянной температуры и без включения параметра поврежденности описывает нелинейное вязкое течение. Функционально оно представляется в виде либо степенной, либо экспоненциальной зависимости. Однако параметры, входягцие в эти выражения, не имеют физического смысла и определяются просто из формальных условий наилучшей аппроксимации экспериментальных данных. Ранее [1] были предложены принципиально другие функциональные зависимости скоростей ползучести от напряжений, в которых параметры имеют четкий физический смысл. Эти соотношения в рассматриваемом простейшем случае могут быть записаны в виде [c.394]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...