Зона сопротивления вязкого

При таком режиме толщина вязкого подслоя становится настолько малой, что он практически не влияет на характеристики течения. Этот режим соответствует квадратичной зоне сопротивления на графике Никурадзе (см. рис. 65). [c.176]

По критериям вязкого (кратковременного или длительного статического) разрушения выбираются основные размеры несущих элементов реакторов (толщины стенок корпусов, трубопроводов, каналов, диаметры шпилек, размеры усилений в зонах отверстий и др.). В качестве базовой характеристики сопротивления вязкому разрушению выбирают предел прочности при заданной температуре Т или предел длительной прочности alt для временного ресурса t. [c.37]

По критериям вязкого (кратковременного или длительного статического) разрушения выбираются основные размеры несущих элементов реакторов (толщины стенок, диаметры шпилек, размеры усилений в зонах отверстий и др.). В качестве основной характеристики сопротивления вязкому разрушению выби- [c.31]

Зона I — вязкого сопротивления движение ламинарное Re<2320 Х= [c.66]

Переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный в действительности происходит на некоторой длине. Поэтому пограничный слой по длине можно разбить на три участка (рис. 21, в) вначале имеется участок ламинарного течения, затем переходной участок, ограниченный точками Г] и Гг (по длине этого участка происходит переход ламинарного течения в турбулентное), и, наконец, за точкой Гг располагается участок турбулентного течения. На последнем участке в зависимости от числа Рейнольдса и относительной шероховатости, характеризуемой, например, отношением средней высоты Д выступов шероховатости обтекаемой поверхности к толщине б пограничного слоя, могут иметь место (так же, как и при течении в трубах) различные зоны сопротивления. В частности, в некотором диапазоне чисел Рейнольдса в турбулентном пограничном слое может наблюдаться гладкостенное течение. При этом непосредственно на самой поверхности существует вязкий подслой, закрывающий выступы шероховатости. [c.74]

О построении оптимальных тел заданной длины в потоке вязких газа и жидкости. В выполненном исследовании использовались приближенные локальные модели и, кроме того, не учитывались силы трения. Что касается перехода к более точным моделям, то здесь при возможной количественной коррекции не приходится ожидать сколько-нибудь существенных изменений принципиального характера. Относительно влияния вязкости следует различать оптимальное профилирование тел, обтекаемых вязким сверхзвуковым потоком, и тел, обтекаемых вязким газом без возникновения даже местных сверхзвуковых зон или вязкой жидкостью. В первом случае при больших числах Рейнольдса, когда силы трения можно рассчитать в приближении пограничного слоя, их добавка к волновому сопротивлению, уменьшая выигрыши (по полному сопротивлению) тела с торцом относительно тел с острой задней кромкой, не скажется на типе оптимальной конфигурации. Это связано с тем, что в подобных ситуациях проекция на ось х интеграла действующих на тело сил трения, слабо завися от формы образующей, определяется в основном его длиной. [c.510]

В условиях сварки, когда металл в околошовной зоне нагревается до оплавления границ зерен, а в месте сварки — до жидкого состояния и затем кристаллизуется, он в некотором интервале температур находится в двухфазном твердо-жидком состоянии. Прочность металла в этом состоянии близка к нулю, а пластичность равна десятым долям процента [1]. Последнее объясняется тем, что при деформировании металла в этом состоянии, когда сопротивление деформированию объемов зерен превышает сопротивление вязкому течению по их границам, деформации сосредоточиваются в приграничных областях [6]. [c.230]

Упомянутые факторы являются причиной ярко выраженной структурной микронеоднородности, заключающейся в существовании крайне разнородных структур в центре зерна, в пограничных зонах и на границах, резко отличающихся по своим свойствам. Эти отличия относятся как к сопротивлению пластическим деформациям, так и к сопротивлению вязкому течению в условиях постоянно действующих внутренних остаточных напряжений. Очень часто наиболее низким сопротивлением указанным видам деформации обладают границы зерен и прилегающие к ним зоны металла. [c.242]

Участок 1—2 характеризуется быстрым уменьшением коэффициента f вследствие увеличения скорости (о граничная смазка переходит в полужидкостную, при которой выступы неровностей покрыты смазкой, но еще не перекрыты с избытком. Участок 2—3 — это участок жидкостной смазки, при которой поверхности цапфы вала и подшипника полностью отделены одна от другой устойчивым масляным слоем и сопротивление вращению определяется только внутренними силами вязкой жидкости (см. 3.65). В точке 2 коэффициент f и тепловыделение наименьшие, но нет запаса толщины слоя, поэтому оптимальные условия работы подшипника будут в зоне справа от точки 2. [c.409]

При течении вязкой жидкости через местные сопротивления, т. е. через места резкого изменения формы пограничных поверхностей труб и каналов, как, например, расширения, сужения, повороты, изломы и т. п., изменяется поле скоростей потока и чаще всего образуются зоны отрыва потока, заполненные крупными и мелкими вихрями (рис. 6.26—6.28). Крупные вихри интенсифицируют процесс диссипации энергии, благодаря чему потери в местных сопротивлениях могут намного превышать потери по длине на участке той же протяженности, что и местное сопротивление. Структура потока, размеры и интенсивность вихрей существенно зависят от режима течения, т. е. от числа Рейнольдса. [c.170]

При движении одного тела относительно другого в зонах фактического контакта происходит сцепление, возник т упругие, вязкие или пластические деформации соприкасающихся элементов , развиваются силы молекулярного взаимодействия. Появляющееся в результате этого суммарное сопротивление движению одного тела по другому и представляет собой силу трения. Такое объяснение физической картины трения дает механическая и молекулярная теория. [c.307]

Полужидкостное трение определяется гидродинамикой вязкой жидкости (вязкого сопротивления смазки) с одной стороны и взаимодействием неровностей контактирующихся элементов поверхностей с другой. Соприкасание поверхностей происходит в отдельных элементарных зонах контакта одновременно образуются отдельные гидродинамические микроклинья. [c.308]

Высокая коррозионная стойкость сплавов принципиально не исключает возможность появления так называемого коррозионного растрескивания даже в средах, где установлена их высокая коррозионная стойкость. Поэтому коррозионное растрескивание представляет большую опасность. Она заключается в том, что разрушение вязкого в нормальных условиях металла, подверженного одновременно воздействию напряжения и определенной активной среды, происходит хрупко, т.е. без заметных деформаций и при напряжениях, более низких, чем временное сопротивление и даже предел текучести. Этот вид разрушения наиболее характерен для высокопрочных металлических материалов, склонных к пассивации, но находящихся, однако, в условиях, когда пассивное состояние под влиянием агрессивной среды может нарушаться в зоне максимальных напряжений. У титана вследствие высокой устойчивости пассивного состояния и быстрой регенерации во многих средах пассивных оксидных пленок при их механическом повреждении, а также из-за достаточной пластичности чувствительность к коррозионному растрескиванию оказалась во много раз меньше, чем у высокопрочных и нержавеющих сталей, алюминиевых и магниевых сплавов. Но по мере разработки более прочных титановых сплавов и расширения области их применения были установлены случаи явного коррозионного растрескивания и определены многие агрессивные среды, способствующие этому явлению. [c.32]

Демпфирующая способность материала играет огромную роль в динамическом поведении конструкции. Она приводит к сильному ослаблению собственных колебаний, существенному понижению амплитуд при вынужденных колебаниях и сглаживанию напряжений в зоне концентрации при колебаниях. Оценить эту способность можно, лишь поняв природу поглощения энергии при колебаниях. Точек зрения на этот механизм, т. е. гипотез или теорий внутреннего трения, достаточно много, причем значительный период здесь доминировала гипотеза вязкого сопротивления, удобная в расчетах, но не подтверждаемая экспериментом для металлов. [c.5]

Очевидно, что рост по модулю коэффициента вязкого сопротивления приводит к передвижению вниз прямой II — II ж вверх прямой I — I, т. е. зона устойчивых режимов при этом сужается. [c.141]

Из вышеизложенного можно сделать вывод, что для устойчивости работы гидросистемы ее параметры следует подбирать таким образом, чтобы точка на номограмме, соответствующая этим параметрам, оказалась лежащей в первой или во второй зонах номограммы. Причем желательно иметь некоторый запас устойчивости, т. е. стремиться избегать близости к границам зон устойчивости, так как даже для одной и той же гидросистемы ее параметры не являются неизменными. Особенно это относится к коэффициентам вязкого сопротивления и к упругости магистрали высокого давления ввиду изменения в широких пределах объемного модуля упругости рабочей жидкости. [c.142]

При вязком разрушении величина усилий, действующих на кромки раскрывающейся полости трубы, зависит от характера истечения сжатого газа. Если в случае установившегося развития разрушения (нестабильного вязкого разрыва) истечение газа можно условно представить в виде двух потоков — горизонтального, выходящего через все сечение трубы, и вертикального, ограничиваемого контуром раскрывающейся полости,— то на начальной стадии разрушения сжатый газ может устремляться только через раскрывающуюся трещину. Б этом случае силовое воздействие на кромки разрушаемой трубы наибольшее. Протяженность зоны наибольшего силового воздействия зависит от ряда факторов и, прежде всего, от диаметра трубопровода, давления и скорости распространения трещины. Поэтому при проведении натурных испытаний с целью определения сопротивления трубных сталей распространению вязкого разрушения важно [c.30]

Как показано многочисленными исследованиями, в элементах конструкций изготовленных из пластичного материала, находящихся в вязком состоянии и работающих при статических и ударных нагрузках, остаточные сварочные напряжения не отражаются на прочности (сопротивлении разрушению) элементов конструкций. Их влияние в данном случае проявляется лишь в том, что наступление пластических деформаций в отдельных зонах может происходить при более низких нагрузках, чем в элементах, не имеющих сварочных напряжений. В конструкциях из хрупких материалов, а также из материалов пластичных, но находящихся в хрупком состоянии (например, при воздействии объемного напряженного состояния), сварочные остаточные напряжения могут влиять на прочность при статических и ударных нагрузках. [c.60]

Рассматривая действие сил, приложенных непосредственно к ротору и имеющих место при рабочем режиме или при помпаже, было установлено, что квазиупругие силы создают область устойчивости в зоне малых угловых скоростей. Отрицательное трение (при помпаже) снижает устойчивость, преимущественно, лишь при малых значениях критерия жесткости Н и малом вязком сопротивлении в демпфере. [c.121]

Активная составляющая нагрузочного момента зависит от вида возбудителя и определяется активной составляющей сопротивления колебательного контура Re Z. Потерю устойчивости процесса возбуждения следует ожидать в зонах отклонения от монотонности функций Л/ я(со) и Мра (со). По Характеру этих функций видно, что такие отклонения вполне могут появиться в выражениях Re Z (со), Re Y (со) и целиком определяются характером внешней нагрузки и зависят от ее способности к потреблению активной анергии возбудителя. Таким образом, оценка склонности колебательной системы к неустойчивости сводится к определению способности системы потреблять активную энергию возбуждения. Как видно из выражений (4) и (6), эта способность за висит от значений и характера диссипативного сопротивления контура, его расположения по отношению к другим элементам контура и различна для силового и кинематического способов возбуждения. На рисунке представлены модели для случаев вязкого трения (коэффициент к). При моделировании могут быть учтены и силы внутреннего трения упругих систем (коэффициент кс) [4]. Непосредственное использование коэффициентов кс возможно лишь для моделей 2 и 5. В моделях 1, 3, 4 ж 6—8 коэффициенты кс могут быть введены при выделении парциальных контуров из более сложной системы. [c.18]

Рассмотрим теперь случай Рг >1. Так как бг < б, то необходимо правильно учесть отношение толщин теплового и динамического слоев в зоне вязкого подслоя и переходной области (именно здесь сосредоточено основное термическое сопротивление жидкости). Как показывает анализ, в области больших, но, однако, не превышающих реальных чисел Рг (Рг- 10 -н 10 ) тепловой слой лежит в пределах переходной области (б <б2). iB этой области кривая VT/v = f(T]) может быть в первом приближении представлена в виде кубичной зависимости (см. (Л. 3]) и в соответствии с [Л. 4] отношение d/6t равно [c.434]

В соответствии со статистическими данными деформация и вязкое разрушение являются причиной 15—20 % всех отказов. Образование хрупких трещин чаще происходит при низких температурах эксплуатации, наличии исходных дефектов типа трещин, повышенных остаточных напряжениях, возникновении статических и динамических перегрузок, а также при увеличении размеров начальных дефектов под действием циклических эксплуатационных нагрузок и коррозии. Хрупкое разрушение судов, мостов, кранов, строительных и дорожных машин обычно начинается Б зонах концентрации напряжений и происходит после некоторой наработки. Это говорите роли накопления эксплуатационных повреждений и увеличения вероятности одновременного сочетания факторов, способствующих снижению сопротивления хрупкому разрушению. [c.314]

Шероховатость поверхности трубы характеризуется средней высотой бугорков к (абсолютная шероховатость), дисперсией и другими статистиками, которые описывают форму шероховатой поверхности. Простейшим видом шероховатости является так называемая равномерно-зернистая шероховатость, представляющая собой совокупность шаров одинакового размера с плотной упаковкой. Для этого вида шероховатости величина дисперсии равна нулю и размер зерна к, является единственным количественным критерием. Очевидно, если к 5 , то величина шероховатости не должна влиять на профиль скорости, величину турбулентного касательного напряжения и, следовательно, коэффициент гидравлического трения к (коэффициент Дарси) должен в этом случае зависеть только от числа Re. Трубы, в которых к 8 ,. называются гидравлически гладкими трубами. В другом предельном случае к 8 , вязкий подслой разрушается, и турбулентность определяется только шероховатостью. Этот режим носит название автомодельного по числу Re, или зоной квадратичного сопротивления, так как коэффициент Дарси при изменении числа Re остаётся постоянным. В промежуточной зоне коэффициент гидравлического трения X должен зависеть и от числа Re,и от параметров шероховатости. Первые планомерные опыты по исследованию турбулентного движения в трубах были проведены по инициативе Л.Прандтля И.И.Никурадзе с искусственной шероховатостью, близкой к равномерно-зернистой, так как величина относительного квадратичного отклонения для этих труб лежала в диапазоне 0,23-0,30. Обычные трубы, применяемые в машиностроении, называются техническими и имеют относительное квадратичное отклонение порядка 1,5. [c.87]

G помощью формулы (8-24) на основе непосредственных измерений распределения давления по контуру профиля было подсчитано сопротивление давления для семейства симметричных профилей, показанных на рис. 15-3. Сопротивление трения может быть получено как разность между измеренным полным лобовым сопротивлением и измеренным сопротивлением давления. Отношение сопротивления трения к полному лобовому сопротивлению показано на рис., 15-4. Для вытянутых (тонких) сече-йий профилей сопротивле-1,0 ние трения составляет 70— 80% от полного для круглого цилиндра, однако, оно составляет только около 3% от полного. В последнем случае происходит отрыв пограничного слоя, причем точки отрыва лежат перед диаметральным сечением цилиндра. В результате вся кормовая часть оказывается в зоне пониженного давления в следе, что и приводит к высокому сопротивлению формы. Сопротивление поверхности почти целиком определяется пограничным слоем до точки отрыва. Теория движения идеальной (невязкой) жидкости предсказывает симметричное распределение давления и нулевое значение лобового сопротивления. Различия, имеющие место между случаями обтекания цилиндрического тела идеальной и вязкой жидкостями, иллюстрируются на рис. 15-1 и обсуждаются ниже. [c.402]

Схема рабочей части экструдера представлена на рисунке. Порошок или гранулы, засыпанные в бункер, захватываются шнеком и, продвигаясь вдоль оси, проходят I, II и III температурные зоны разогреваясь к концу шпека до вязко-текучего состояния, материал продавливается через решетку (перед головкой) и формующие устройства. Решетка создаст сопротивление, необходимое для уплотнения расплава, задерживает крупные, непрогретые частицы материала и устраняет вредное действие шнека на материал. [c.466]

Для оценки сопротивления сплавов хрупкому разрушению на изломе анализировали область распространения хрупкой трещины (зону плоского отрыва). Для многих полей зрения при увеличении в 1000 и 3000 определяли долю участков вязкого и хрупкого разрушения. Планиметрирование площадей участков проводили непосредственно на телевизионном экране микроскопа со специальной стоклеточной сеткой. [c.193]

К первой группе способов предотвращения хрупкого разрушения можно отнести создание специальных материалов. Сопротивление их хрупкому разрушению может быть настолько высоким, что проблема остановки трещин может стать второстепенной, поскольку инициирования трещины может не произойти. Эффективными оказались композитные металлы, содержащие как высокопрочную компоненту, несущую нагрузку, так и вязкую компоненту, которая обеспечивает остановку трещин. Создание в конструкциях специальных отверстий и полостей для проверки влияния второй компоненты композитного металла на его сопротивление хрупкому разрушению, а также применение нагретых зон позволяют выявить дополнительные эксплуатационные возможности материала в специфических условиях. [c.15]

При Ig (u. A/v) > 1,7 величина Bi не зависит от г/. , A/v и согласно графику В 8,5. Б этом случае профиль скорости не зависит от вязкости и в координатах и/и и ig у/А изображается прямой (рис. 6.23). При таком режиме толш,ина вязкого подслоя становится настолько малой, что он практически не влияет на характеристики течения.. Этот режим соответствует квадратичной зоне сопротивления на графике Никурадзе (см. рис. 6,12). [c.163]

Наклон правой ветви кривой Херси—Штрибека может искажаться термическим эффектом нагрев зоны контакта в результате возрастания скорости скольжения может приводить к такому уменьшению 1, при котором сопротивление вязкому сдвигу и коэффициент трения с увеличением скорости будут снижаться. [c.157]

Противоположное влияние оказывает рост концентрации на термическое сопротивление пристенной зоны. По мере увеличения количества частиц объемная теплоемкость этой зоны растет, толщина вязкого подслоя уменьшается, его нарушения учащаются, а возможность прямого контакта частиц со стенкой становится более реальной. Движение частиц в пристенной зоне, несо.мненно, активизирует ее теплопроводность (вихреобразование в корме частицы, отклонение струек газа к стенке и пр.). В итоге термическое сопротивление этого пристенного слоя R , с повышением концентрации твердого компонента будет падать, т. е. Rn. = B - (т>0). Тогда полное термическое сопротивление Roe приближенно оценим как сумму термических сопротивлений [c.256]

Наряду с приведенными формулами для определения коэффициента X разными исследователями получены иные полуэмпири-ческие или эмпирические формулы, достаточно простые и точные. Так, Б частности, А. Д. Альтшуль, рассматривая турбулентный поток в трубе как единое целое, т. е. не выделяя в нем вязкий подслой, и учитывая не только турбулентные, но и вязкостные напряжения, получил зависимости для распределения скоростей и закона сопротивления, справедливые для всех трех зон турбулентного режима. Приведенные выше формулы Прандтля — Никурадзе получаются из формул Альтшуля как частные случаи. Формула Альтшуля для коэффициента X имеет вид [c.169]

Правомерность такого описания механизма ударноабразивного изнашивания подтверждается линейной зависимостью износостойкости стали от сопротивления срезу (отрыву) в хрупкой и вязкой областях разрушения. При снижении энергии удара сдвиговые процессы в зоне контакта, обусловливающие образование частиц износа, постепенно затухают. При определенном внешнем силовом воздействии на поверхность контакта внедрение твердой частицы аналогично действию индентора при соответствующих методах определения твердости. В этом случае абразивное действие твердой частицы ограничено поверхностью образуемой ею лунки, а сдвиговые процессы металла перемычек сведены к минимуму. [c.33]

Как в нашей стране, так и за рубежом, для определения сопротивления трубного металла распространению хрупких разрушений применяется известная методика DWTT — испытание на разрыв падающим грузом. Стандартные образцы (рис. 1) имеют надрез, который наносится вдавливанием с помощью соответствующего пуансона с радиусом вершины менее 0,025 мм. Такой радиус надреза совместно с наклепом, вызванным прессованием, обеспечивают получение начального хрупкого разрушения и его развитие в зоне вершины дефекта с большой скоростью при незначительных энергетических затратах. Эта деталь очень важна. В последнее время на некоторых трубных заводах и даже в научно-исследовательских институтах вместо прессованного надреза стали делать обычный механический пропил. В этом случае теряется основная идея таких испытаний, поскольку их результаты существенно зависят как от способа изготовления надреза, так и радиуса его вершины. Так, на стали 09Г2СФ t = 20 мм) фрезерованный надрез с таким же радиусом закругления как и у прессованного (0,025 мм) сдвигает переходную температуру на 12 °С в область более низких температур (рис. 1). Увеличение радиуса приводит к еще большему снижению критической температуры. Только при наличии прессованного надреза вид излома при дальнейшем движении трещины в образцах определяется, главным образом, вязкостью материала и, как следствие этого, отражает характер разрушения натурных газопроводов. Исходя из этого, Институтом Баттела (США) были предложены такие образцы для определения температуры, выше которой невозможно распространение хрупкого разрушения в реальном газопроводе. Установлено, что эта температура соответствует 80 %-ной вязкой составляющей в изломе образца с прессованным надрезом. Натурные испытания, проведенные в нашей стране, также подтвердили это положение. [c.25]

Здесь следует отметить, что в сварных соединениях прочность сцепления металлической основы и включений, расположенных в зоне термического влияния, может уменьшаться в результате высокотемпературного нагрева в процессе сварки, приводящего к изменению механических свойств матрицы. Это определяет пониженное сопротивление листового проката и сварного соединения к СР, что послужило основанием для отнесения СТ к дефектам сварных соединений типа холодных трещин. В условиях низкой пластичности формирование слоистой макротрещины проходит без макропластиче-ских деформаций (рис. 4.3, а) с образованием слоисто-хрупкого разрушения [15]. В более пластичной основе включение деформируется в форму линзы, а затем происходит разрушение основы (рис. 4.3, б). Очевидно, что во втором случае поверхность разрушения при движении СТ будет иметь вязкий вид, что означает повышенное сопротивление СР (слоисто-вязкое разрушение). [c.94]

Сравнению е ползучестью 2) различная интенсивность старения и др. структурных процессов в условиях Р. (при падающем напряжении) и при ползучести (при практически постоянном среднем напряжении). Скорость Р. характеризуется временем Р., за к-рое релаксирующая величина уменьшается в е(а 2,7) раз. В теле может происходить одновременно несколько процессов Р. физяч. и физико-химич. св-в (в зависимости от состава, структуры, темн-рных, магнитных и электрич. полей и т. д.). Напр., в неравномерно упруго-деформированном теле Р. может происходить также путем уменьшения неравномерности гемп-ры (к-рая возникает при охлаждении растянутых и пагрева сжатых зон), путем диффузии более крупных атомов в растянутые, а более мелких — в сжатые зоны и от др. причин. Совокупность времен релаксации (или их обратных значений) образует релаксационный спектр данного материала. Процесс Р. в поликристаллах и вообще в материалах с зернистой структурой б. ч. проходит активнее по поверхностям раздела (зерен, блоков мозаичной структуры, поверхностям сдвигов и т. д.). Поэтому, так же как и для диффузии, различают пограничную и объемную Р. Т. к. правильность строения обычно убывает от середины к краю зерен, то степень неупорядоченности приграничных зон б. ч. выше, а энергия активации — соответственно меньше, чем внутренних зон. Вблизи границ зерен и происходит пограничное вязкое течение, вызывающее Р. напряжений. С повышением темп-ры испытания растет скорость диффузии и падает коэфф. вязкости, что сильно увеличивает скорость Р. (снижает сопротивление Р.). Если для обнаружения Р. при 20° у стали требуются испытания продолжительностью в тысячи часов, то при высоких темп-рах Р. проявляется уже за минуты и быстрее. Если считать тело до нагружения находящимся в равновесии, то с ростом приложенного напряжения неравновесность папряженного образца увеличивается и скорость Р. растет. Чем выше темп-ра испытания, тем сильнее возрастает скорость Р. с увеличением исходного напряжения. Как правило, с ростом времени скорость релаксации постепенно уменьшается, что соответствует подобному же уменьшению скорости при переходе от неустановившейся к установившейся (или от I ко II периоду) ползучести. Что касается III (ускоренного) периода, к-рый наблюдается при ползучести вследствие развития трещин и повышения локальных напряжений, то в условиях Р. при снижающихся средних напряжениях обычно скорость процесса постепенно уменьшается. Однако в нек-рых случаях, нанр. при интенсивных фазовых превращениях, когда выделяются крупные сферо-идизированные частицы о-фазы при 650— 700°, у пек-рых аустенитных сталей с резкой структурной нестабильностью после значительного времени скорость Р. может возрастать, приводя к т. н. III периоду Р. Т. о., Ill (ускоренный) период Р. яв- [c.137]

Критерием сопротивления хрупкому разрушению служила условная температура хрупкости, соответствующая температуре испытания, при которой в зоне плоского отрыва доля участков хрупкого разрушения составляла 50% (Г50 — температура полухрупкости) и 90% (Тдо). Критическая температура перехода от вязкого состояния в хрупкое определялась визуально и микрофрактографи-ческим методом путем статистической обработки данных электронномикроскопического исследования изломов образцов без учета скосов и доломов [180]. [c.193]

Однонаправленные волокнистые композиты являются важным конструктивным элементом многих современных композиционных материалов. Сопротивление их растяжению часто решает вопрос о применении их в той или иной конструкции. При этом по разным технологическим обстоятельствам совершенно неизбежен обрыв отдельных нитей задолго до разрушения всего образца. Например, в стеклопластиках обрывы замечены уже при нагрузках, составляющих лишь 1/10 от предельных. В настоящем параграфе вначале рассматривается растяжение бесконечного упругого пространства с инородным упругим цилиндром, имеюшзйм сквозную щель (обрыв) вводится представление о зоне влияния обрыва и определяется его радиус. Это представление позволяет дать простой ответ на вопрос об оптимальной укладке нитей, а также дать простую оценку нижней границы объемной доли волокон, для которой разрушение композита будет идеально вязким, так что влиянием обрывов нитей можно пренебречь. [c.66]

Из табл. 5.12 отчетливо выявляется тенденция к уменьшению диаметра ямок в зоне стабильного роста трещины при испытании на коррозионное растрескивание по сравнению с растяжением на воздухе (исключение " сталь 20Х2СНМТР с повышенным сопротивлением коррозионному растрескиванию). Это свидетельствует об увеличении плотности распределения карбидов и неметаллических включений, инициирующих вязкую микротрещину - ямку. Таким фактором, облегчающим зарождение ямок у карбидов и неметаллических включений, является водород, выделившийся при коррозии и адсорбируемый на поверхности раздела частица-матрица. [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...