Напряжение в конструкции среднее

Можно привести следующую схему механизма хрупкого разрушения конструкции при наличии в ней остаточных напряжений. В конструкции всегда имеются резкие изменения сечения и различного рода дефекты, что создает местное повышение напряжений и объемное напряженное состояние. В случае эксплуатации конструкции при низкой температуре металл на участках с резкими концентраторами напряжений может переходить в хрупкое состояние. Однако для того, чтобы в этих местах могла при статической нагрузке зародиться трещина, необходимы средние напряжения выше предела текучести металла. Рабочие напряжения в конструкциях, как правило, всегда бывают ниже предела текучести. Поэтому при статических условиях нагружения нет оснований ожидать зарождения развивающейся трещины. Если же в районе расположения резкого концентратора напряжений имеются значительные растягивающие остаточные напряжения, то достаточно небольшого импульса, чтобы появилась и начала распространяться хрупкая трещина. [c.221]

До настоящего времени производились исследования остаточных напряжений в конструкциях, сваренных главным образом дуговой сваркой. Первоначальные эксперименты, проведенные по изучению образования остаточных напряжений, показали, что при сварке электронным лучом в результате резкого уменьшения зоны разогрева остаточные напряжения локализуются в сравнительно меньшем объеме металла. Средние значения остаточных напряжений в зоне соединения намного ниже, нежели при дуговой сварке. Значительно ниже оказываются также величины остаточных деформаций. [c.134]

Если напряжение в конструкции достигнет предела прочности, то произойдет ее разрушение. Например, если внутреннее давление вызовет в трубе напряжение, равное пределу прочности, то труба разорвется. Чтобы металл работал надежно в теплотехнических конструкциях и деталях, кроме определенной прочности, он должен иметь определенный запас пластичности. Детали машин и элементы стальных конструкций имеют сложную форму. Напряжения в них распределяются неравномерно. В местах резких переходов от толстых сечений к тонким, около выточек, галтелей, около буртиков (усилений) и подкладных колец сварных швов, получается концентрация напряжения. Местные напряжения могут быть в несколько раз выше средних. Для пластичного материала это не очень опасно. За счет весьма малых пластических деформаций произойдет перераспределение и выравнивание напряжений без искажения размеров всей детали или элемента конструкции. Если же металл хрупок, то в местах концентрации напряжений могут образоваться трещины. В конечном счете эти трещины могут привести к разрушению всей детали или конструкции. [c.66]

Действительные средние напряжения в конструкции могут быть меньше, чем значения, определяемые точкой С (см. рис. 64). Поэтому выполненная по или 3 корректировка идет в увеличение запаса прочности. [c.108]

Потери напряжения в конструкциях железобетонных центрифугированных стоек обусловлены усадкой бетона, его ползучестью и релаксацией напряжений. В среднем потери предварительного [c.243]

Другой способ заключается в снижении коэффициента амплитуда напряжений путем наложения постоянной нагрузки. Как видно из диаграммы Смита (см. рис. 164), повышение среднего напряжения цикла существенно увеличивает предел выносливости. Этот прием широко применяют в конструкции циклически нагруженных болтовых соединений, придавая болтам предварительную затяжку. При затяжке достаточно большой величины удается практически полностью устранить циклическую составляющую и сделать нагрузку статической. [c.315]

Отсюда следует, что по изменению сопротивления АД можно определить деформацию е . По сравнению с емкостными датчиками, используемыми в мерном стержне Девиса, датчики сопротивления имеют преимущество, а именно с их помощью возможно непосредственное измерение деформации и отпадает необходимость в дифференцировании кривой и ( . Однако датчики сопротивления обладают следующими недостатками конечная длина датчика ограничивает его разрешающую способность при быстро изменяющихся деформациях датчик сопротивления измеряет деформацию на поверхности стержня. В последнее время при исследовании процесса распространения волн напряжений широко используются датчики, основанные на пьезоэлектрическом эффекте. В зависимости от конструкции пьезодатчиков можно получить высокие частоты собственных колебаний (до 60 кГц), что находится в соответствии с указанными требованиями. Датчик содержит чувствительный элемент (цилиндрический или кольцевой) из поляризованной пьезокерамики, инерционный груз и контактное устройство, соединяющее пьезоэлемент с регистрирующей аппаратурой. Пьезоэлемент датчика, как правило, изготовляется из титаната бария. Недостатком таких датчиков является непостоянство чувствительности, что требует тарировки каждого датчика отдельно. Как и датчик сопротивления, пьезодатчик измеряет среднее напряжение на площадке контакта, поэтому при проведении эксперимента, в котором спектр волн напряжений содержит компоненты высокой частоты, должна быть обеспечена высокая точность его выполнения. В отличие от датчиков сопротивления, которые позволяют производить измерения в одном направлении, датчики с титанатом бария одинаково чувствительны к напряжениям в направлении длины и радиальном направлении. [c.26]

Ес.11и изготовить средний стержень длиннее идеального чертежного размера, то начальные напряжения меняют знак. В итоге несколько уменьшается разность напряжений в среднем и крайнем стержнях, что следует рассматривать как улучшение условий работы материала конструкции в целом. Следовательно, целенаправленное отступление от идеа.тьных размеров элементов статически неопределимой системы может быть использовано для создания ее более экономичных вариантов. [c.91]

Затупление вершины трещины может быть осуществлено с одновременной переориентировкой расположения зоны пластической деформации (А. с. 1366343 СССР. Опубл. 15.01.88. Бюл. № 2). Приложение растягивающей нагрузки может быть проведено не в том же направлении, в каком действовало эквивалентное эксплуатационное растягивающее напряжение, а, например, под углом 45" к его вектору. Тогда возникающие остаточные напряжения в созданной пластической зоне будут ориентированы по направлению оси растяжения. Они создадут предпосылки для изменения траектории движения усталостной трещины в элементе конструкции в эксплуатации после проведенных операций по ее торможению. Изменение траектории будет сопровождаться снижением скорости роста трещины, в том числе и из-за контактного взаимодействия берегов трещины. Указанный эффект достигается после выполнения у вершины трещины в элементе конструкции шести отверстий симметрично плоскости трещины (рис. 8.34). Средние отверстия используются для растяжения элемента конструкции и определения величины усилия, раскрывающего берега трещины. Далее продолжается растяжение элемента до усилия, превышающего в 3 раза усилие раскрытия берегов трещины, а затем осуществляют растяжение вдоль [c.454]

При больших скоростях изменения функции нагружения и больших уровнях напряжений, превышающих статический предел текучести, имеет место запаздывание развития пластических деформаций в материале, что вызвало необходимость введения динамического предела текучести. Величина этого параметра тем меньше, чем ближе статический предел текучести (Тт к пределу прочности сгв. Этим фактором объясняется увеличение частоты хрупких разрушений пластических материалов. При этом характерно, что если при статическом нагружении растяжения предельное состояние характеризуется средним по сечению напряжением, то при динамическом раз-рушении — местным значением напряжения в элементе конструкции, которое может существенно превосходить среднее значение напряжения. [c.41]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

В ЭТОМ нет необходимости, так как задачу можно полностью решить в безразмерном виде, воспользовавшись соотношениями между порядками полос. Наибольшее касательное напряжение в любой точке выражается в безразмерном виде через отношение порядка полос в данной точке к порядку полос в средней части тяги, где напряжения распределены равномерно и известны. Это безразмерное отношение обеспечивает получение требуемой информации, так как во всяком другом геометрически подобном соединении, изготовленном из любого материала, номинальное наибольшее касательное напряжение в тяге можно вычислить делением нагрузки на удвоенную площадь поперечного сечения, а наибольшее касательное напряжение в любой точке определяется умножением этой величины на ранее подсчитанный безразмерный коэффициент. Если в натурной конструкции нет тяг, аналогичных [c.84]

Теплообменная поверхность парогенераторов АЭС, несмотря на средние давления и невысокие температуры, также выполняется из аустенитных нержавеющих сталей. Это также связано со стремлением максимально сократить поступление продуктов коррозии в водный теплоноситель. Напомним, что поверхности нагрева барабанных котлов никогда не выполнялись из аустенитных нержавеющих сталей, склонных к коррозии под напряжением в водной среде, содержащей хлориды. Поэтому добавочная вода на АЭС всегда готовится как обессоленная. В то же время, как известно, для котлов средних давлений дополнительная вода не обессоливается, а только умягчается, т. е. допускается поступление хлоридов с добавочной водой. Опасен для оборудования АЭС и второй источник поступления хлоридов в питательную воду АЭС — присос в конденсаторе, который для барабанных котлов допустим. Поэтому в отличие от ТЭС с барабанными котлами для АЭС любых конструкций и параметров обязательна установка 100%-ной конденсатоочистки. [c.52]

В зависимости от длины базы тензометры разделяются на а) малобазные (0,5 — д мм) для исследований в зонах концентрации напряжений б) со средними базами (3 — 25 мм) для исследований стержневых конструкций, деталей машин с небольшим градиентом напряжений и образцов в) с большими базами (более 25 мм) для исследования конструкций и образцов. [c.220]

Ведущий, ведомый и промежуточные валы рассчитываются по допускаемым напряжениям в зависимости от требований, предъявляемых к лёгкости конструкции и к допустимым деформациям вала от действия на него шестерён зубчатых передач суммарное напряжение в валах реверсивных муфт среднего веса [c.365]

В настоящей статье установлены и экспериментально подтверждены расчетные зависимости для определения величин давления опрессовки и предела текучести материала швов, соблюдение которых обеспечивает полное (в среднем по толщине стенки) снятие остаточных напряжений в кольцевых швах, не вводя основной металл конструкции в пластическое состояние, т. е. практически сводит до минимума нежелательные последствия опрессовки. [c.85]

Теоретически все элементы конструкции ротора, находящиеся в одной перпендикулярной валу плоскости, имеют одинаковые температуры и расширения их не должны вызывать внутренних термических напряжений. В действительности температура обечайки ниже, чем ребер, по следующим причинам. Снаружи обечайка дополнительно охлаждается воздухом. Температура газов внутри также ниже средней, поскольку присосы периферийных уплотнений сосредоточены возле обечайки. Под воздействием разности температур в ребрах возникают сжимающие, а в обечайке растягивающие напряжения. Последние приводят к довольно распространенным на электростанциях трещинам по сварке или разрывам обечаек. Кроме того, внутренние напряжения могут быть причиной коробления ротора. [c.272]

Вероятность деформации при монтаже возрастает с применением фланцевых соединений. Необходимо позаботиться о том, чтобы средняя окружность фланцевых болтов была достаточно удалена от внешней окружности уплотнительных колец или чтобы местные деформации при затяжке болтов не передавались на них. Если фланец прижимается болтами в осевом направлении, то нужно проследить за качеством обработки поверхностей фланца и корпуса, чтобы волнистость их не привела к местным напряжениям в ответственных местах корпуса. Перед окончательной обработкой деталей необходимо снять остаточные напряжения. Вредное влияние напряжений, возникающих под воздействием температур и давлений, может быть уменьшено в тщательно продуманных конструкциях. [c.116]

Конструкция рассматриваемой газотурбинной установки аналогична описанной выше типовой конструкции газотурбинных установок фирмы Броун Бовери. Ротор (рис. 3-9) состоит из двух откованных заодно с концами вала дисков и среднего диска, имеющего профиль диска равной прочности и сваренного вдоль по периметру с соседними дисками. Значительное расстояние сварных швов от оси способствует малому напряжению в них при изгибах и колебаниях ротора, что доказали многочисленные опыты фирмы с такими роторами. Разница осевых перемещений [c.57]

Выбор уровней амплитуд напряжений в соответствии с планируемой вероятностью разрушения производят на основании анализа и обобщения результатов испытаний на уста.чость аналогичных материалов и элементов конструкций. При назначении среднего уровня амплитуды (для вероятности разрушения Р 0,5) можно воспользоваться априорными кривыми усталости. [c.168]

Методы. Ультразвуковой метод определения напряжений основан на анализе закономерностей прохождения упругой волны через твердое тело. Плоские поляризационные волны можно направлять под различными углами к плоскостям действия главных напряжений, благодаря чевлу можно найти ориентацию этих напряжений в конструкции и средний уровень действующих напряжений. Направления действия главных напряжений также могут быть определены по максимальной разности прохождения звуковой волны в двух плоскостях, а также по характеру последовательных отражений ультразвукового сигнала. Изменение скорости ультразвуковых волн под действием напряжений очень мало. Поэтому для проведения таких измерений требуется аппаратура с очень высокой разрешающей способностью. [c.268]

Если пересчитать с помощью формул для Сг напряжения, приведенные в табл. 5.1 — 5.3, и отнести их к то основные напряжения для всех трех конструкций будут близки. В табл. 5.4 даны напряжения в одном — среднем — армирующем слое для трех рассматриваемых конструкций (первгш, вторая и третья строка каждого напряжения соответствуют конструкции с числом слоев N = 3,7,11). Из табл. 5.4 видно, что напряжения о"зз ч 13 практически совпадают, а напряжения (т о, д ц существенно зависят от числа слоев в шарнире. [c.161]

Для снижения уровня напряжений в конструкции предпринята попытка термоизолировать всю внутреннюю поверхность цилиндра, чтобы коэффициент теплоотдачи на ней составлял 350 Вт/(м град), а образующую параболоида, ограничивающего перемещения наружной поверхности, описать уравнением г = 0,1 + 0,1 2 . При эти данных сходимость процесса резко замедляется. Первые три шага давали контактную зону длиной в 50, 36 и 49 конечных элементов. Для ускорения сходимости был предложен алгоритм, согласно которому по двум очередным шагам контактная зона для следующего шага назначалась в виде среднего значения, полученного из двух расчетов. Эта схема поиска зон контакта предпочтительна при двухсторонней сходимости процесса. Результаты решения задачи в этом случае были получены за пять шагов. В контакте находилось соответственно 50, 36, 43, 45 и 44 конечных элемента, т. е. зона контакта цилиндра с параболоидом в этом случае занимает область —0,044 Z 0,044 м. Результаты расчета данного варианта приведены на рис. 51. На рис. 51, а показано распределение контактных давлений а, и радиальных перемещений наружной поверхности, а также изотермы по области меридионального сечения цилиндра (условные обо значения те же, что и на рис. 53, б). Температуры и контактные напряжения существенно ниже, чем в предыдущем варианте. На рис. 51, 5 [c.151]

Предполагается, что, зная величину Ki для данного материала и заданное среднее напряжение о в конструкции, можно определить допустимую критическую длину трещины и, наоборот, зная минимальную длину трещины, выявляемую дефектоскопически, можно вычислить максимальное безопасное напряжение в конструкции по формуле [c.131]

ООО—2 500 колебаний. И. после армировки загружаются в паровые камеры и пропариваются при темп-ре не менее 70 в течение 24 ч. Режим подъема темп-ры в камере 15—20° в час. Через 24 ч. после окончания пропаривания И. получают вполне достаточную механич. прочность. Наибольшее применение цементные подвесные И. получили в конструкциях среднего размера (диаметр тарелки 250 мм и конструктивная высота 146 мм) с механич. прочностью 4,5—6 ш из соображений более надежной эксплоатации и продолжительности срока службы. Проблема формы и размеров фарфоровой части И. и металлич. арматуры с точки зрения продолжительности службы И. является наиболее сложной, особенно в отношении И. с очень повышенными механич. прочностями. Последнее требование вызывает необходимость применения толстостенного, а следовательно более неоднородного по качеству фарфора, а также массивной арматуры. Поскольку коэф. расширения фарфора приблизительно в 2,5 раза меньше, чем стали и ковкого чугуна, то при колебаниях темп-ры вследствие жесткой системы цементной заделки стержня в фарфоре образуются дополнительные напряжения, тем более опасные, чем больше масса металла. По этой причине тяжелые типы с очень высокой механич. прочностью могут иметь пониженный действительный коэф. прочности по сравнению с И. среднего размера. В тех случаях, когда механич. прочность ординарной гирлянды из нормальных элементов недостаточна, можно с успехом применять параллельно сцепленные гирлянды ив двух и более ветвей. Подвесные И. ст. н. бесцементной> заделкой стержня нашли почти исключительное применение в Германии и большое распространение в СССР, исходя из тех соображений, что при этом способе можно получить надежные в эксплоатации И. с очень высокими механич. прочностями и свободные от дополнительных механических напряжений, вызываемых жесткой заделкой стержня в изоляторах с цементной заделкой. [c.565]

Учитывая изложенное, можно заключить, что экспериментальные методы измерения ОСН не могут дать полного представления о распределении напряжений по всему объему конструкции. Применение их ограничено случаями определения напряжений по какому-либо сечению узла (при этом известны только компоненты тензора напряжений, действующие в плоскости, перпендикулярной этому сечению), по поверхности изделия, а также оценкой средних по толщине соединения напряжений. Оценка локальных напряжений в высокоградиентных полях возможна как интегральная. Для детального исследования областей с высокоградиентньши полями напряжений целесообразно применять расчетные методы, а экспериментальные использовать для оценки корректности и применимости принятых в расчетах допущений. [c.271]

Используя результаты, полученные для случая полной реализации контактного у прочнения мягких прослоек, работающих в составе оболочек давления в условиях двухосного нагружения , можно оценить уровень средних предельных напряжений в стенке конструкции СТ(.р, характеризующий их несущую способность по критерию потери пластичес- [c.121]

Как видно, изменение степени компактности соединений в виде плоских образцов от 1 и болсс позволяет моделировать соотношение напряжений в стснке оболочковых конструкций п в пределах [0,286 0,5]. Изменение п в пределах от О до 0,286, как было показано нами в /105/,. можно обеспечить путем плавного перехода от квадратного сечения образцов к = I) к круглому (например, за счет двойного у величения сторон правильного многоугольника hf). Для данного случая бьшо пол че-но следующее выражение для определения средних значений углов скольжения /105/. [c.151]

Наличие трещин в конструкциях и случаи их хрупкого разрушения, происходяпще при средних напряжениях ниже предела текучести (кажущихся ипженеру-копструктору безопасными), показали недостаточность классических методов расчета на прочность по упругому и пластическому состояниям. Возникла необходимость дополнить их новыми методами расчета на прочность, учитывающими законы зарождения и развития трещин, и новыми характеристиками материала, оценивающими стадию разрушения. [c.19]

Для повышения надежности (увеличение статистического запаса при одинаковом значении среднего) необходимо устранять в конструкции, технологии изготовления и эксплуатации факторы, вызывающие повышеннЕлй разброс действующих переменных напряжений. [c.67]

Различие восприимчивости к охрупчиванию между нормализованным перлитом и ферритно-сфероидальной карбидной микроструктурой имеет большое значение, так как стали с такими структурами применяются в конструкциях, требующих средней прочности. Имеющиеся данные несколько противоречивы [20], что особенно заметно при сравнении результатов по катодному наводо-ролсиванию и по поведению в нитратных или каустических растворах. Большинство исследователей считает сфероидальные структуры более стойкими против охрупчивания [10, 16, 23]. Однако в одной работе [51] было показано преимущество перлита при одинаковом уровне прочности ( 550 МПа) сфероидизированная карбидная структура оказалась втрое более восприимчивой к водородному охрупчиванию, чем феррито-перлитная смесь. Такое расхождение может объясняться изменением характера разрушения и, вероятно, влиянием размера зерна. В другом случае [49] наблюдалась обратная картина при равной прочности крупнозернистая сфероидальная структура была более стойкой против растрескивания, чем перлитная, имевшая, правда, меньший размер зерна. Для учета различия размеров зерен в работе [49] использовалось интересное наблюдение, согласно которому начальное напряжение растрескивания зависит от размеров зерна в перлитных сталях, но не зависит в случае сфероидальной структуры. [c.61]

Приведем пример расчета программы нагружения элемента несущей системы трактора, спектр нагруженности которого описывается логарифмически нормальным законом с такими параметрами среднее квадратическое отклонение логарифмов амплитуд напряжений % = 0,15, среднее значение логарифмов амплитуд напряжений lgaa=2,655. Предполагается, что условия работы объекта испытаний в течение всего ресурса эксплуатации не изменяются, т. е. характеристики спектра остаются неизменными. На рис. 20 в интегральной форме представлен спектр напряжений 1 и исходная кривая усталости 2 конструкции с пара- [c.33]

В Институте металловедения и физики металлов ЦНИИЧМ были разработаны схемы и конструкции нескольких уровнемеров. Существенное упрощение схем этих уровнемеров и их удешевление достигнуто за счет использования газовых счетчиков в режиме среднего тока (1, 21. Эксперименты показывают, что при напряжении па счетчике, лежащем в области плато счетной характеристики, при загрузке, не превышающей нескольких сот разрядов в секунду, с достаточной точностью справедлива зависимость [c.247]

Экспериментальные исследования показывают, что декремент колебаний зависит от уровня напряжений в элементах конструкций. Предположение, что б = onst, можно принять для стационарного и нестационарного процесса колебаний системы, вводя некоторое среднее значение декремента на данном диапазоне напряжений. [c.7]

О неправильности такого способа оценки работы топки свидетельствует тот факт, что в эксплуатации имеются топки с жидким шлакоудалением с малым тепловым напряжением топочного объема, порядка 100- 10 ккал1м -ч, которые имеют границу сухого режима при половинной нагрузке котла, даже при сжигании углей с температурами плавления золы выше 1 500° С. Напротив, известны другие топкн со значительно большим тепловым напряжением объема, которые даже при полной нагрузке не могут успешно сжигать топливо. Поэтому мнение, что при высоком тепловом напряжении объема топка лучше плавит шлак, является просто ошибочным. Даже небольшое изменение в конструкции или расположении горелок может существенно изменить топочный процесс при одинаковой средней тепловой нагрузке камеры горения. [c.148]

Конструкция опытной лопатки, являющейся калориметром, показана на рис. 5-18. Основа лопатки изготовлена из древеснослоистого пластика, имеющего коэффициент теплопроводности 0,26 ккал/м-ч-град. По образующим лопатки в выфрезерованные канавки были уложены хромель-алюмелевые термопары из проволок диаметром 0,16 мм. Всего по обводу профиля была установлена 21 термопара. На поверхность лопатки наклеивались с помощью клея БФ-2 три ленты из нержавеющей стали. Размеры лент ширина 45 мм, толщина 0,1 мм. К средней ленте, являвшейся рабочей, для измерения падения напряжения в ней прикреплялись отводы для присоединения вольтметра класса 0,5. Верхняя и нижняя ленты в данном случае выполняли роль теплового забора , т. е. предупреждали утечки тепла через концы лопатки. Электрическая схема установки дана на рис. 5-19. Обогрев лопатки осуществлялся переменным током силой 9 а. Ток подводился [c.189]

Обеспечение релаксации напряжений в нагруженной и разрушающейся системе. Этого можно достичь в конструкциях, например, моментальной разгрузкой всего упругого поля напряжений. При пластической деформации фольги этого осуществить практически невозможно, так как релаксация напряжений интенсивно происходит при активной диффузии, а температура металла при холодной прокатке для этого недостаточна. Для активации диффузии прокатку фольги можно выполнять, подогревая металл после каждого прохода, например, до температуры (750-5-8(Ю) При этом средняя температура металла в очаге дефо1змации составляет (350- 400) °С и деформационное упрочнение снимается частично во время деформации, а в основном - при последующем подогреве. [c.279]

Что касается стержней средней гибкости, наиболее широко применяемых в конструкциях, то опытами было установлено, что потеря их несущей пo oбнo т определяется нарушением устойчивости прямолинейной формы при напряжениях превышающих предел пропорциональности 0п. но меньших, чем сто- [c.463]

Нагрев сетевой воды в одном подогревателе не должен превосходить определенной величины, обычно 50 °С. Многоходовая конструкция подогревателя приводит к тому, что трубные пучки разных ходов имеют различную температуру, а завальцова-ны они в единые трубные доски. Поэтому в трубках возникают температурные напряжения, пропорциональные разности средней температуры всего трубного пучка и средней температуры трубок соответствующего хода. При малом нафеве сетевой воды эти разности оказываются допустимыми. При этом, однако, следует заметить, что даже эти температурные напряжения, складываясь с напряжениями от давления, могут провоцировать быстрое развитие коррозионных процессов. [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...