Параметры и конечные скорости

Параметры и конечные скорости качения изделий 216 шт Предельные скорости 214, 215 Принцип 214 [c.621]

Параметры и конечные скорости качения изделий 5.216 [c.658]

В заключение следует сказать о том, что исследованная задача оптимизации движения ракеты с малым ускорением в поле гравитации может быть распространена на различные случаи и критерии оптимизации, достижение оптимального значения по разным показателям функционирования системы. В качестве таковых могут выступать, к примеру, минимальный расход массы (топлива) за время активного полета при заданной обш ей массе или минимальная величина времени полета при заданном ограничении на количество используемого топлива. Для решения этих задач, очевидно, потребуется решение комплекса оптимизационных проблем реактивной динамики, главным образом связанных с вопросами распределения масс внутри системы, их связью с силовыми, энергетическими характеристиками, воздействием гравитационного поля, соотношениями в расходе массы и конечными скоростями, траекторными параметрами и т. д. [c.104]

Блок Р (у). На каждом элементарном участке моменты разрушения и восстановления пленки разделены отличным от нуля отрезком времени, что обусловлено дискретностью контакта и конечностью скорости скольжения. Таким образом, в каждый момент времени восстановление пленки происходит только на части ювенильной поверхности. Считая параметр, характеризующий дискретность контакта при установившемся износе, постоянным, получаем [c.191]

При исследовании было проведено сравнение коэффициентов заполнения токовой диаграммы в системах УРВ—Д и Г—Д при одинаковых режимах работы электропривода летучих ножниц в функции изменения параметров системы — конечной скорости разгона, коэффициента усиления системы, махового момента привода. Во всех случаях питание двигателя ножниц от ртутных преобразователей по сравнению с системой Г—Д обеспечивают большие коэффициенты заполнения токовой диаграммы. [c.134]

Увеличения скорости Ок можно достичь либо повышением эффективной скорости истечения Юс, либо уменьшением относительной конечной массы .1к. Степень влияния этих параметров на конечную скорость не одинакова. Если продифференцировать выражение (1.12) и заменить дифференциалы конечными при-ращения.ми, то получим [c.27]

При рассмотрении процессов течения газа через сечения Рк, Рв допустим, что его начальные и конечные скорости равны нулю, в каком бы направлении ни совершалось это истечение, т. е. параметры газа определяются по заторможенному потоку. Вследствие этого равны между собой начальная и конечная энтальпии газа, поступающего в объем при газообмене. [c.199]

Пусть рассматриваемый трубопровод имеет длину I и диаметр О. В начальном сечении его геометрическая высота равна 2/, а избыточное давление жидкости Р/. Конечное сечение характеризуется аналогичными параметрами и Рг- Скорости потока жидкости в начале и в конце, ввиду постоянства диаметра трубы, одинаковы и равны V. Принимая одинаковыми значения коэффициентов [c.111]

В работе [183] исследовалось испарение криогенного ракетного топлива в бинарной двухфазной смеси водорода и воздуха, происходящее с конечной скоростью. Для различных начальных условий были выполнены расчеты изменения параметров во времени. [c.334]

Полученное безразмерное уравнение движения не содержит членов, учитывающих физические свойства жидкости (т. е. р и V) или внешние условия течения (т. е. скорость жидкости перед пластиной и длину пластины Ь, если бы последняя была конечна, или расстояния от переднего края пластины при бесконечной длине пластины) все коэффициенты перед содержащимися в уравнении членами есть числа, равные, в рассматриваемом случае, единице. Эта особенность безразмерного уравнения движения означает, что величина A /v, имеющая размерность времени, представляет собой характеристическое для рассматриваемого ламинарного движения жидкости время, равное, в частности, времени т, которое требуется для того, чтобы изменение параметров движения, например, скорости жидкости, вызванное возмущающим действием твердой стенки, распространилось поперек потока на расстояние А от стенки [c.376]

Известно, что скорость истечения водяного пара 458 м/с, его расход 0,2 кг/с и конечная степень сухости х = = 0,93. Площадь выходного сечения сопла равна 243 мм . Определить начальные параметры пара (использовать табл. 7 Приложения) и указать форму сопла. [c.101]

Коэффициент гидравлического трения X в формулах Дарси легко определяется опытным путем. Для этого достаточно измерить разность пьезометрических отметок (для газов — разность давлений) в двух сечениях испытываемого трубопровода и среднюю скорость течения. В результате обобщения огромного экспериментального материала удалось установить, что Я в конечном итоге является функцией двух безразмерных параметров числа Рейнольдса Re, учитывающего влияние скорости и вязкости жидкости, а также размеры самого трубопровода, и относительной шероховатости где k — линейная величина, характеризующая влияние стенок. Таким образом, [c.157]

Последовательное изменение состояния тела, происходящее в результате энергетического взаимодействия рабочего тела с окружающей средой, называется термодинамическим процессом. В термодинамическом процессе обязательно изменяется хотя бы один параметр состояния. Если процесс протекает настолько медленно, что в системе в каждый момент времени успевает устанавливаться равновесное состояние, то он называется равновесным. Процесс является неравновесным, если он протекает с конечной скоростью и вызывает появление конечных разностей давлений, температур, плотности и т. д. [c.7]

Следовательно,равновесный процесс может быть только бесконечно медленным. Всякий процесс, протекающий с конечной скоростью, вызывает появление конечных разностей плотности, температуры, давления и других параметров. [c.11]

Таким образом, при максимально возможной высоте лопатки (определяемой механической прочностью) и при нормальной скорости пара, выходящего из последней ступени, может быть пропущено только определенное количество пара. При заданных начальных и конечных параметрах пара развиваемая турбиной мощность пропорциональна количеству проходящего через нее пара, которое ограничивается пропускной способностью последней ступени. Мощность, развиваемая при этих условиях, называют предельной. [c.345]

Из уравнения (3.51) следует, что при заданных начальных параметрах рабочего тела скорость в выходном сечении сопла зависит от конечного давления р- через отношение давлений Pj и будет тем больше, чем меньше (рис. 3.3). Зависимость расхода от Pi, построенная при = [c.93]

Представленное соотношение оценивалось на плоских образцах толщиной 20 мм со сварным швом. Образцы были изготовлены из нормализованной стали St 52-3N с пределом текучести 375 и 408 МПа в основном металле и в зоне сварки соответственно. Постоянная деформация соответствовала асимметрии цикла - 1 и скорость деформации — 1,2-4,2 цикл/мин. Полная деформация менялась в интервале 0,5-1,3 %. При падении уровня напряжения и достижении остаточной деформации 20 % испытания прекращали и осуществляли искусственный долом образца. Трещины зарождались от различных дефектов сварки внутри образцов, поэтому о скорости роста трещины судили по параметру рельефа излома в виде шага усталостных бороздок. Показано [103], что в зависимости от использования начального и конечного размеров трещины коэф- [c.245]

Таким образом, в расчетах термодинамической эффективности процессов регенерации и теплопереноса необходимо учитывать конечные скорости химических реакций при расчете тепловых процессов в элементах установок при параметрах газа во второй стадии химических реакций [1.6]. [c.18]

В третьей части приведены выводы и конечная форма уравнений для определения основных параметров движения звеньев и отдельных точек простейших пространственных механизмов в абсолютном и относительном движениях (перемещений, скоростей и ускорений), а также уравнения шатунных кривых. Приведены также краткие сведения о применении пространственных механизмов в различных машинах и приборах. [c.4]

В первой карте слово ЗОНА — служебное, обозначающее, что после этого слова идет информация о зоне. Числовые параметры первой карты описывают граничные условия зоны. Первые два числовых параметра описывают начальный <Ро конечный Ф углы зоны по цикловой диаграмме. Величины фо и Ф обязательно угловые и могут быть заданы в радианной или градусной мере. Следующие два числовых параметра определяют величины Sq и S — начальное и конечное значения перемещения на границе описываемой зоны, принимающие либо угловые, либо линейные величины в зависимости от характера движения ведомого звена кулачковой пары. Пятый и шестой числовые параметры определяют значения аналога скорости в начале 5 и в конце S зоны. Они принимают значения либо угловые, либо линейные угловые задаются в радианной мере. Последний, седьмой, числовой параметр этой карты определяет характер движения ведомого звена О — если движение угловое 1 — если движение линейное. [c.67]

Конечно, результаты исследования устойчивости могут качественно меняться в зависимости от некоторого характерного параметра механической системы. Физический смысл названного параметра определяется существом задачи. Например, для вращающихся валов и роторов таким параметром служит угловая скорость вращения, для самолетного крыла — скорость набегающего потока, для аппарата на воздушной подушке — высота парения и т. д. Если при постепенном изменении характерного параметра происходит изменение качественных свойств состояния равновесия и совершается переход от устойчивого равновесия к неустойчивому (или обратный переход), то соответствующее значение параметра называется критическим значением. [c.156]

Для большинства турбин целесообразно применять высоко-нагруженную ДРОС, рационально используя ее экономические и габаритные преимущества. Оптимизация этих параметров в конечном итоге приводит к использованию предельных периферийных окружных скоростей на уровне 500—600 м/с. Именно при таких условиях ДРОС имеет однозначные преимущества перед осевой ступенью. [c.82]

На начальном этапе исследования поведения элементов конструкций в условиях действия высокоинтенсивных термомеханических натру-зок целесообразно проанализировать влияние основных параметров нагружения и свойств материала конструкции на распределение температуры и напряжений. При этом возможно использование простейшей расчетт ой схемы - упругого изотропического и однородного полупространства с заданными внешними нагрузками. Наибольшие градиенты температуры и напряжения возникают в поверхностном слое конструкции в первые моменты времени после нагружения, тогда же наиболее сильно проявляется влияние инерционных членов уравнении движения и конечности скорости распространения теплоты на температурные поля и напряжения. [c.188]

Уточнив по известным параметрам и окружной скорости передачи коэффициенты Ккч и /Сдин (конечно, при этом выбирают степень точности), проверяют расчетные контактные напряжения но формуле (6). Затем производят проверку зубьев на изгиб (формула (9) или (10)). [c.430]

Никаких принципиальных или практических преимуществ (по срав-нениюс аппроксимацией непосредственно кривой р = /(К)) не дает введение дополнительных параметров и коэффициентов (скорость пламени, закон выгорания и т. п.). Поскольку мы вынуждены встать на путь аппроксимации, т. е. введения приближенных опытных зависимостей, целесообразнее производить эту аппроксимацию применительно к тем закономерностям, которые ближе приводят к конечной цели, и что главное, лучше поддаются непосредственной опытной проверке. [c.84]

Ранее было отмечено (см. 11.4), что повышение экономичности циклов паросиловых установок достигается применением пара с высокими начальными параметрами (р, и i) и низкими конечными давлениями отработавшего пара р. ). В настоящее время температура порядка 550° С при давлении 13—15 МПа практически освоена. При таких начальных параметрах и конечном давлении 0,003 — 0,005 МПа полное теплопадение достигает 1500 кДж. кг, а для активной ступени при до-пустимы.х окружных скоростях необходимое полное тепдопадение составляет всего около 60 кДж/кг. В реактивных ступенях турбины из-за применения более низких окружных скоростей теплопадение на ступень составляет около 25 кДж/кг. Практика показывает, что наименьшее число ступеней давления, при.котором удается получить наиболее высокие внутренние относительные КПД, составляет 15—18 для активных турбин и 35—40 для реактивных. Под внутренним относительным КПД ступени турбины понимают отношение [c.176]

Таким образом, если считать известными полные давления, температуры торможения и ириведенные скорости газовых потоков во входном сечении цилиндрической камеры смешения, а также соотношение расходов п = G2/G1 или площадей а — = F1IF2, то, пользуясь уравнениями, выведенными в этом параграфе, можно определить конечные параметры смеси газов на выходе из эжектора. [c.515]

Пусть в бесконечной трубе (рис. VI.7) с неподвижным газом в некоторый момент времени мгновенно начинает двигаться поршень П с некоторой конечной скоростью V. Тогда в момент времени ij, мало отличающийся от параметры газа на бесконечности останутся неизменными, а в непосредственной близости перед и за поршнем они будут сущ,ественно отличаться от параметров газа, имеющих место до начала движения поршня. Если труба теплоизолирована от внеишей среды и движение газа будет [c.150]

Все реальные процессы в природе необратимы, так как они все протекают с конечной скоростью и им всем присущи необратимые явления. Связь между параметрами системы, ее описывающих, которые изменяются при протекании процесса, принято называть урив-нением процесса. [c.29]

Метрические параметры рассматриваемого механизма выбираются с таким расчетом, чтобы в момент входа и выхода цевки из паза креста вектор скорости пальца цевки совпадал бы по направлению с осью радиального паза. Очевидно, при этом в начальный и конечный моменты скорость паза оказывается равной нулю, чем обеспечивается плавность начальной и конечной стадии работы механизма. Заметим, что / АВС должен равняться 90°. [c.163]

Эта формула выведена Бэром и носит его имя. Зная начальные параметры пара ро и /о и конечное давление р , можно построить изоэнтропийный процесс расширения рабочего тела на диаграмме S—t. Критическое давление определится из выражения — Р, Ро. Пересечение изобары р с изоэнтропой расширения определит критические параметры, а конечная точка расширения определит удельный объем и располагаемый перепад энтальпий hl . Критическая скорость Q в случае идеального газа вычисляется по уравнению (3.54), скорость — по уравнению (3.45). Таким образом, пользуясь диаграммой s—i, легко вычислить по формуле (3.59) угол поворота потока б для различных значений давления за решеткой. [c.101]

Критерий оценки гаусса. Точная оценка ошибки, получаемой в том случае, когда пренебрегают сопротивлением воздуха,зависит, как мы только что видели, от численной оценки параметра t. В предыдущем пункте этот параметр г был определен, как отношение g /V между конечной скоростью падения в пустоте продолжительностью t и предельной скоростью V. Важно отметить, что, в то время как продолжительность падения t, позволяющую пычислить скорость gt, можно определить экспериментально с вполне достаточным приближением, численное значение предельной скорости V всегда является сомнительным. [c.129]

Вопросы точности при протягивании до сего времени остаются слабо изученными. Как было установлено ранее [1], па размер протянутого отверстия оказывают влияние механические свойства детали, ее жесткость, параметры режима резания (скорость резания V, подъем на зуб л ), охлаждение и еще целый ряд других факторов. Если проследить схему влияния указанных факторов, то довольно легко убедиться, что все они в конечном счете 1 лияют на размер протянутого отверстия, пли непосредственнс меняя величину радиальной деформации, или через изменение теплового баланса процесса обработки. Поэтому вполне естественно, что одним из первых этапов изучения вопросов точности при протягивании должно быть уточнение наших представлений о тепловых явлениях. К сожалению, в литературе нет никакого фактического материала о тепловых явлениях при протягивании, нет даже хотя бы ориентировочных данных о температуре нагрева деталей при обработке, тепловых деформаг1,иях детали и т. д. [c.49]

Строгое теоретическое решение задачи тепло- и мас-сообмена при наличии химических реакций, особенно протекающих с конечными скоростями, чрезвычайно затруднено из-за необходимости учета взаимосвязанных процессов теплопередачи, диффузии и химических реакций, протекающих в условиях значительных градиентов температур, концентраций и скоростей. Поэтому во всех теоретических работах используются те или иные допущения, связанные с упрощением физической картцны процесса или математического решения. Обычно принимаются скорости химических реакций очень малыми (что позволяет считать поток химически замороженным) или бесконечно большими (система находится в равновесии) принимается постоянство физических свойств вещества или упрощенные зависимости свойств от определяющих параметров. Однако такой подход к анализу теплообмена в реальных аппаратах в ряде случаев неприменим, так как времена пребывания газа в каналах реактора и теплообменных аппаратов при параметрах второй стадии реакции диссоциации соизмеримы с временами химической релаксации. [c.50]

Параметры потока по длине ЭУ вычислялись на ЭВМ по методике, изложенной в параграфе 1.2 с учетом конечной скорости второй стадии реакции 2N02 2N0+02 и неидеальности смеси. В процессе опытов было обеспечено равновесие состава газовой смеси на входе в участок. Предварительная тариревка ЭУпроизводилась для определения термической проводимости трубы К, тепловых потерь в окружающую среду и с аксиальным потоком тепла к трубопроводам. Для проверки методики эксперимента и обработки опытных данных были проведены опыты с определением Оа при охлаждении воды. [c.83]

При диагностировании гидросистемы контролируются параметры пл — угловая скорость планшайбы — давление у насоса — давление на входе гидромотора Qq — расход насоса Ок.вых — расход на сливе предохранительного клапана Мгм — момент на валу гидромотора Рзаж, раз — давления в системе зажима и разгрузки планшайбы соответственно . Si зол и б зоя — перемещения золотников гидропанели. Знак + свидетельствует о том, что величины указанного параметра находятся в пределах, близких к нормальным знак — указывает на значительное отклонение параметра от нормальных значений. Анализ данной схемы подтверждает, что при выполнении проверок и измерении указанных параметров представляется возможным обнаружение основных дефектов. На схеме основная цепочка работоспособности проходит но линии параметров СОпл дв, Pi, Рзат, Р раз, Мгм- в этом случае гидравлическая и электрическая системы работоспособны и дефекты находятся в механической системе стола. Обозначенные связи предлагают возможную последовательность поиска дефектов гидросистемы поворотного стола. Для дальнейшего поиска дефектов и анализа работоспособности гидросистемы целесообразно провести проверку электрической системы. При наличии нескольких конечных выключателей ВК, электромагнитов, реле давлений и электрических реле, управляющих работой электропривода и гидроаппаратуры, а также взаимных блокировок, полная схема диагностических проверок представляется достаточно сложной. Однако, для обнаружения причин отсутствия функционирования может использоваться упрощенная схема, показанная на рис. 3, б. Наличие дефектов механической системы стола может быть выявлено проверкой по схеме рис. 3, в. Однако выявление и интерпретирование дефектов механической системы при нефункционирующем объекте усложнено отсутствием контроля необходимых параметров, и в ряде случаев необходима частичная разборка узла или замена некоторых механизмов. Функционирующий стол может быть работоспособен и неработоспособен. Неработоспособный стол характеризуется выходом за допустимые пределы основных параметров, т. е. наблюдается потеря точности, быстроходности, а также значительно возрастают нагрузки в приводе и механизме фиксации. Потеря точности зависит от следующих факторов нестабильности скорости планшайбы в момент фиксации Дшф, нестабильности давления в системе поворота ДРф и разгрузки АР раз, наличия зазоров в механизме фиксации и центральной опоре, нестабильности характеристик жесткости упоров и усилий фиксации. Потеря быстроходности зависит от расхода Q и давления в системе поворота Р и разгрузки Рраз. от наличия колебательного движения планшайбы, характеризуемого коэффициентом неравномерности — б , и от длительности процесса торможения <тор- Высокие динамические нагрузки в приводе и механизме фиксации F определяются величинами скорости поворота и фиксации, давлением в системе поворота и разгрузки, [c.86]

Выбор регистрируемых параметров. Измерялись, регистрировались и рассчитывались следующие параметры и характеристики механизмов путь, скорость, ускорение ведомых и ведущих звеньев механизма или привода конечные положения ведомых масс или звеньев механизма, разброс этих положений неравномерность вращения или поступательного перемещения ведомых и ведущих звеньев механизма и привода усилия и моменты, действующие на ведущие и ведомые звенья механизма и детали привода давление в различных точках гидро- и пневмосистемы мощность, потребляемая электродвигателями моменты подачи команд включения и переключения муфт, начала и конца работы целевых механизмов, положения звеньев, соответствующих выбору зазоров между ними или какому-нибудь заданному положению температура и температурные поля жесткость отдельных звеньев механиз-Л10в уровень шума и вибраций при работе отдельных механизмов и автоматов в целом перемещения золотников, соленоидов и других устройств системы управления. [c.58]

Основной задачей теплового расчёта котельного агрегата является установление к. п. д. котлоагрегата, а для большинства котлов и конечной температуры перегретого пара. Помимо этого тепловым расчётом устанавливаются значения расходов, скоростей и параметров (давление, температура, состав) как продуктов сгорания, так и рабочего тела (воды, пара) в основных промежуточных точках газового и паро-водяного тракта. Эти данные служат основой для всех последующих расчётов (тяги и дутья, сопротивлений паро-водяного тракта, циркуляции, сепарации пара, температур металла, расчётов на прочность и т. п.). [c.1]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...