Процесс деформации простой

Назовем процесс деформации простым в широком смысле, если [c.240]

Процесс деформации просто выражается через производную А вектора перемещения и(х, t) по х и любые операторы по t при [c.164]

В первую очередь будут рассмотрены теории пластичности, после чего можно будет выполнить исследование пластических деформаций и напряженного состояния стальных деталей при объемном напряженном состоянии в условиях статического нагружения при нормальной температуре. Необходимо различать случай постоянного отношения составляющих напряжения, сохраняющего неизменное значение в процессе деформации (простое нагружение) и более сложный случай общего характера нагружения, при котором отношение составляющих напряжения от внешней нагрузки изменяется в процессе деформации. [c.463]

Рассмотрим один из методов прикладной голографии, именуемый голографической интерферометрией и нашедший очень широкое распространение. Сущность этого метода в простейшем варианте заключается в следующем. На одну фотопластинку последовательно регистрируются две интерференционные картины, соответствующие двум разным, но мало отличающимся состояниям объекта, например, в процессе деформации. При просвечивании такой двойной голограммы образуются, очевидно, два изображения объекта, измененные относительно друг друга в той же мере, как и объект в двух его состояниях. Восстановленные волны, формирующие эти два изображения, когерентны, интерферируют, и на поверхности изображения наблюдаются полосы, которые и характеризуют изменение состояния объекта. [c.269]

В заключение укажем, что стандартные сравнительные испытания образцов материалов на сжатие организуются и проводятся довольно просто. Однако теоретический анализ процессов деформации и разрушения таких образцов весьма сложен, во многих случаях задача до конца не решена. Из множества усложняющих задачу обстоятельств укажем лишь на три [c.57]

Теперь мы можем вернуться к той простейшей теории пластичности, с рассмотрения которой мы начали 16.1. При изучении границ применимости деформационной теории и при анализе простейшей модели мы встретились с такой ситуацией, когда начальная поверхность нагружения была гладкой, а последующие поверхности становятся сингулярными, коническая точка появляется в точке нагружения и следует за нею по пути нагружения. Сейчас речь будет идти об особенностях другого рода. Начальная поверхность нагружения может состоять из частей нескольких гладких поверхностей, образующих при пересечении ребра. Простейший пример, рассмотренный в 16.1, ато призма Сен-Венана, ограниченная шестью гранями. Эта призма в процессе деформации может расширяться с сохранением подобия в этом случае следует говорить об изотропном упрочнении, а может переноситься параллельно без изменения размеров в случае трансляционного упрочнения. При выводе формул [c.554]

Для пластической деформации скольжением и двойникованием общим являются их дислокационный механизм и однородность деформации. Геометрия и дислокационная модель скольжения объясняют поворот осей кристалла в процессе деформации. Теория пересечения двойника скользящей дислокацией — перегибы на двойниковой границе и ее искажение, при этом общим здесь является однородность деформации по всему кристаллу во время скольжения или в двойниковой прослойке при двойниковании. Однако в деформированных кристаллах распределение дислокаций неравномерное, а возникающие дислокационные сетки и субграницы при избытке дислокаций одного знака приводят к микроскопической неоднородности, создавая локальную разориентировку, достигающую нескольких градусов. При простейших видах деформации (растяжение, сжатие) возникают значительные разориентировки. Для неоднородных и неравномерных полей напряжений и деформаций в макромасштабе (прокатка, кручение, изгиб, прессование и т. п.) появление существенной разориентировки неизбежно. [c.148]

Поликристаллы при пластической деформации ведут себя иначе, чем монокристаллы, так как зерна, из которых они состоят, имеют разную ориентировку. Для сохранения в процессе деформации сплошности по границам необходимо действие нескольких независимых систем скольжения в каждом зерне. Число систем скольжения может быть уменьшено (по правилу Мизеса их должно быть пять) при наличии межзеренного проскальзывания или для некоторых частных случаев разориентаций между отдельными зернами. Однако всегда наличие границ приводит к тому, что простое скольжение отсутствует и деформация в каждом кристаллите начинается множественным скольжением. Поэтому поликристаллы упрочняются интенсивнее, чем монокристаллы. [c.223]

Механизм деформации и разрушения разных конструкционных материалов различен. В настоящее время появилось много новых материалов, в том числе синтетических. Некоторые из них имеют ярко выраженную анизотропию. Таковы, например, армированные и волокнистые материалы. Но даже многие из тех материалов, которые в больших объемах кажутся вполне однородными (как, например, сталь и чугун), имеют поликристаллическую структуру и, следовательно, в микрообъемах тоже анизотропны. Поэтому до настоящего момента не удалось построить универсальную математическую модель, удовлетворительно описывающую процесс деформации и разрушения любого материала. Существует несколько таких моделей, каждая из которых строится на основе своей особой гипотезы разрушения и находится в согласии с экспериментальными результатами только для определенной группы материалов. Мы не сможем рассмотреть здесь все эти модели и ограничимся только несколькими, простейшими, но обеспечивающими приемлемую точность расчетов. [c.158]

Наиболее распространенным и детально разработанным является метод испытания на одноосное растяжение цилиндрических образцов. Несмотря на то что простейшая линейная схема напряженного состояния в процессе деформации образца сменяется при образовании шейки объемной, современный уровень знаний позволяет учитывать это и достоверно определять истинные напряжения и деформацию [3, 48]. [c.30]

Особенности анодного электрохимического поведения нержавеющей стали обусловлены различным значением химического потенциала металла на разных стадиях деформации, которые определяются дислокационной субструктурой, формируемой в процессе деформации и вызывающей деформационное упрочнение. Поскольку напряжение пластического течения металла является величиной доступной для простых измерений, установленная связь электрохимических свойств стали с сопротивлением деформации 86 [c.86]

Коррозионное растрескивание под действием среды может возникнуть в резуль сочетания механически растягивающих напряжений и коррозии. При статических растягивающих напряжениях процесс называют просто коррозионным растрескиванием, а если напряжение переменно, то коррозионной усталостью. Между этими двумя процессами нет четкой границы оба могут приводить к растрескиванию и разрушению. По современным воззрениям, причиной поражения являются не столько сами напряжения, сколько вызываемые ими деформации. [c.34]

Поперечной вытяжкой ленты в процессе деформации на профилегибочном стане определяется ширина заготовки, которую необходимо иметь, чтобы выполнить профиль. Основными показателями, регулирующими величину поперечной вытяжки при профилировании простых профилей, являются отношение радиуса изгиба к толщине заготовки и размеры подгибаемых полок. [c.129]

Для того чтобы проследить, как влияет изменение нормальных кривизн в процессе деформации на напряженное состояние, рассмотрим простейшую задачу определения напряжений в длинной цилиндрической оболочке с учетом геометрической нелинейности. [c.145]

Основанные на сдвиге традиционные методы пластической деформации (прокатка, волочение, прессование, ковка, кручение и т. д.) позволяют достигать достаточно высокой степени ее за счет многократной обработки, но не обеспечивают однородного распределения параметров напряженного и деформированного состояний. Формирование однородной структуры достигается в наибольшей степени при использовании стационарного процесса деформирования, основанного на схеме простого сдвига. Сущность процесса состоит в продавливании заготовки через два пересекающихся под углом 2Ф = 90—150° канала равного поперечного сечения (рис. 2.5). На плоскости пересечения каналов сосредоточена однородная локализованная деформация простого сдвига с интенсивностью [c.58]

Для доменов других групп или групп, иначе расположенных относительно направления растяжения, происходит более сложный процесс превращения. Однако и в этом случае процесс по существу можно объяснить с помощью деформации двойникованием в одной простой или более сложной системе двойникования. Процессы деформации мартенсита (за исключением /31-мартенсита) аналогичны. В табл. 1.3 указаны системы двойникования мартенсита типа 2Н и 3R. [c.36]

В простейшей модели трехслойного стержня принято, что упругий заполнитель, связывающий два несущих слоя, обладает конечной жесткостью на сдвиг и бесконечно большой жесткостью на поперечное сжатие. Легкий заполнитель не воспринимает продольных напряжений, а жесткий - воспринимает продольные напряжения. В отличие от гипотезы плоских сечений не требуется, чтобы поперечные сечения в процессе деформации оставались перпендикулярными к изогнутой оси балки. Принято, что несущие слои обладают бесконечной жесткостью на сдвиг [36]. [c.55]

Теория малых упруго-пластических деформаций строго справедлива только для так называемых простых процессов деформации и нагружения, т. е. в случае, когда тензоры е 1) и изменяются пропорционально одному параметру [c.36]

Упражнение 3.7. Используя (3.15) и (3.16), показать, что всякому простому процессу деформации [c.237]

Просто простым процесс деформации будет в случае выполнения условия (3.17). [c.240]

Тогда процесс деформации и процесс нагружения в каждой точке рассматриваемой среды будут простыми (во всех смыслах). [c.241]

Назовем процесс деформации е(<) и процесс нагружение a t) простыми в узком смысле, если выполняются условия [3.45), (3.47), и простыми в широком смысле, если [c.246]

Применение энергетических методов позволяет преодолеть некоторые трудности, связанные с явлениями пластической деформации, по крайней мере в случаях ограниченной пластической деформации. Иногда все явления, связанные с локализованной пластической деформацией, просто учитывают характеристикой материала G и несколько произвольно оперируют с фиктивной длиной трещины, стремясь упростить явления пластической деформации. Учитывая быстрый прогресс в исследовании процесса хрупкого разрушения с помощью энергетических методов, некоторые результаты этих исследований необходимо рассмотреть более подробно. [c.20]

Пока обсуждался вопрос о модели локальных деформаций при ударе, обш,ую деформацию можно было представить в рамках простейшей модели упругой системы — массы М2 на упругой пружине, собственная масса которой не учитывалась. Рассмотрим более сложную упругую систему — балку с массой М2 (рис. 14.10 а). Процесс деформации балки при [c.452]

Монография известного французского геофизика посвящена процессам деформации в минералах, керамике и металлах при высоких температурах, происходящим также в горных породах под воздействием тектонических напряжений. Рассмотрены дефекты кристаллической решетки — носители пластической деформации, процессы диффузии, различные механизмы и модели ползучести. Ясным и простым языком изложены сложные вопросы физического анализа процессов высокотемпературной ползучести. [c.4]

Однако для нестационарных процессов более простым оказывается способ вычисления среднего значения пластической постоянной на основе энергетического критерия упрочнения, при котором за меру упрочнения принимается удельная работа пластической деформации ае=Ое( р) [5]. Эта зависимость обычно получается из опытов на одноосное растяжение или сжатие. [c.79]

Изучение механизмов деформации показывает, что для реальных поликристаллических материалов очень трудно создать простые формулы связи напряжения — деформация — температура . Поэтому для описания процесса деформации и разрушения при резании материал заготовки обычно рассматривают как сплошное, изотропное тело с усредненными физико-механическими свойствами. [c.29]

Деформация и различные другие проявления механических свойств твердых тел являются результатом воздействия некоторых внешних, по отношению к данному элементу тела, факторов. В простейшем случае такими внешними факторами являются механические воздействия. Механические воздействия могут быть заданы, например, системой сил, напряжениями, перемещениями (прогиб, закручивание и т. д.) или работой, последнее чаще при ударных воздействиях. Механические напряжения могут быть вызваны и немеханическими воздействиями тепловыми, магнитными и др. Для оценки подобны.х воздействий на механические свойства их обычно выражают в напряжениях, например стеснение температурного расширения. Для понимания закономерностей деформации, разрушения и механических свойств и особенно для управления (регулирования) процессами деформации и разрушения необ.ходимо привлечение некоторых основных понятий и методов механики. [c.25]

Последние соотношения (3.22) позволяют дать простую геометрическую трактовку рассматриваемого вида деформирования. Дело в том, что каждое сечение г = onst в процессе деформации остается плоским ). Плоскость л = 0, которая не испытывает растяжения, называется нейтральной плоскостью. [c.270]

Выявленная последовательность сигналов АЭ отражает известную последовательность процессов деформации и разрушения материала, которые реализуются в вершине распространяющейся усталостной трещины [91, 143, 144]. Они связаны с формированием скосов от пластической деформации у поверхности образца и созданием мезотун-нелей вдоль фронта трещины с последующим разрушением перемычек между ними (см. рис. 3.19). Развитие скосов от пластической деформации происходит преимущественно путем сдвиговой деформации, и раскрытие части фронта трещины в области у поверхности образца определяется модами III + I. Это наиболее простой способ поглощения и релаксации энергии деформации и разрушения. Этот процесс наиболее активен в момент раскрытия и закрытия берегов трещины, поэтому на этих этапах восходящей и нисходящей ветвей нагрузки сигналы от ротаций объемом материала незаметны. Разрушение перемычек между мезотуннелями при регулярном одноосном нагружении также связано р модами III+I, что, в свою рчередь, соответствует локализованным процессам деформации ц разрушения, р которых ротационные эффекты едва заметны. [c.173]

Особенности анодного электрохимического поведения нержавеющей стали обусловлены различным значением химического потенциала металла на разных стадиях деформации, которые определяются дислокационной, субструктурой, формируемой в процессе деформации и вызывающей деформационное упрочнение. Поскольку напряжение пластического течения металла является величиной доступной для простых измерений, установленная связь электрохимических свойств стали с сопротивлением деформации позволяет в некоторой мере оценивать механохими-ческую коррозию по физико-механическим свойствам стали. [c.86]

Преимуществами нитроцементации по сравнению с цианированием являются безопасность процесса (охсутствуют ядовитые вещества), его низкая стоимость и возможность более точного регулирования толщины и состава поверхностного слоя. Преимущества по сравнению с цементацией заключаются в меньшей длительности и стоимости процесса, более простой термической обработке, меньшей деформации и более высокой износостойкости и усталостной прочности. [c.75]

Хотя определение решений для in и й, у вершины трещины, находяш,ейся в теле с конечными размерами, представляет собой сложную аналитическую проблему, применение вычислительных методов механики делает ее сравнительно простой. Это обстоятельство было убедительно продемонстрировано [И, 12] при решении разнообразных задач, связанных с развитием трещин в телах конечных размеров, даже при использовании в процессе решения простейших конечных элементов, не учи-тываюш,их ни одну из сингулярностей распределения деформаций, скоростей или ускорений. [c.142]

Резкий контраст с этими простейшими опытами Навье представляют исследования свинцовых цилиндров при сжатии, выполненные в 1830 г. Кориолисом ( oriolis [1830, П). Кориолис испытывал свинцовые цилиндры диаметром 24 мм и высотой 19 мм. Шкала, использованная для измерения высоты в процессе деформации, делила первоначальные 19 мм высоты на 680 частей, так что каждая из них составляла 1/36 мм. Рычажный аппарат (не описанный им) позволял ему, по-видимому, проводить точные замеры изменения высоты. Свинцовые образцы помещались между двумя железными пластинками, замыкающими коробку. На ее крышке имелся стальной выступ, на который передавалось воздействие нагрузки, приложенной к колесу, с помощью рычага, соединенного с осью. Кориолис определил остаточную деформацию как функцию от значения приложенной нагрузки и продолжительности ее действия. В табл. 112 приведены измеренные деформации. [c.8]

Джон Гопкинсон, отбросив промежуточную область процесса деформации Треска, допустил, что теория линейной упругости применима вплоть до разрушения образца. Таким образом, для данной проволоки, закрепленной на одном конце и подверженной удару на другом, первое разрушение по мере увеличения высоты падающего груза должно было произойти у верхнего зажима или точки закрепления, поскольку по простым соображениям напряжение должно удвоиться при отражении волны. Дальнейшее увеличение высоты падения в 4 раза по сравнению с этой высотой вызывало мгновенный разрыв проволоки на том конце, где был произведен удар, т. е. увеличение вдвое начальной скорости вызвало такие же напряжения в сечении нижнего конца, как и при отражении в сечении закрепленного конца, но при первоначальной высоте падения груза. В первой из двух своих работ на эту тему Гопкинсон (J. Hopkinson [1872, 1]) был заинтересован также и в том, чтобы выяснить, следовало ли разрушение закону кинетической энергии mv , количества движения mv или вовсе не зависело от массы падаю-ш,его груза, а только от амплитуды скорости в проволоке, как это подсказывала элементарная волновая теория ). [c.195]

Из графика на рис. 1.25 и соотношения (1.75) следует, что в процессе деформации ri/a2=7 onst, т. е. нагружение не является простым. Поэтому представляет интерес решение по теории пластического течения. Соотношение (1.84) при этом заменяется следующим равенством [14] [c.54]

Но в остальных отношениях это предположение маловероятно, как это видно из того, что в случае верности этого предположения вообще не могли бы получиться собственные напряжения, а это противоречит опыту. При этом предположении пластические деформации е пришлось бы рассматривать как второстепенные побочные явления, сопровождающие упругие деформации , определяющие характер основного процесса деформации, и теория всего процесса деформации получилась бы очень простой. Чтобы определить полные деформации, нам пришлось бы определить напряжения, а по ним уже вызываемые ими упругие деформации, считая, что предел упругости материала очень высок и потому он нигде не будет превзойден, и затем прибавить к упругим деформациям пластические, которые определялись бы на основании особого закона деформации, специфического для данного материала. Согласно высказанному здесь предположению эти пластические деформации следовало бы считать за компоненты стабильного измене11ия формы (конфигурации) элементов всего тела и притом такче, что при даль ейшем нарастании нагрузки или же при сн5 тии ее тело вело бы себя так, как будто предел упругости вообще не был перейден и как будто тело уже наперед имело именно эту измененную форму. Следовательно, с прекращением действия нагрузки все деф)рмации полностью исчезли бы, а деформации остались бы как вновь приобретенные свойства тела, находящегося в ненапряженном состоянии, и удовлетворяли бы ураннениям совместности, написанным в 7 псрчой главы, так что никакого основания для возникновения упругих остаточных деформаций и соответствующих им собственных напряжений не было бы. [c.285]

Рассматриваются плоские контактные задачи теории упругости о взаимодействии штампа, имеющего основание в форме параболоида или плоское основание, со слоем при наличии сил кулоновского трения в области контакта. Предполагается, что нижняя грань слоя либо закреплена, либо на ней отсутствуют нормальные перемещения и касательные напряжения, а на штамп действуют нормальные и касательные усилия. При этом система штамп-слой находится в условиях предельного равновесия и штамп в процессе деформации слоя не поворачивается. Случай квазистатики, когда штамп перемещается по поверхности слоя равномерно, может быть рассмотрен аналогично в подвижной системе координат. Задачи исследуются методом больших Л (см. 1.3). ИУ, к которым сводятся поставленные в дополнении задачи, обладают иными свойствами по сравнению с ИУ 1.3. Здесь для них также получены простые рекуррентные соотношения для построения любого количества членов разложения решения ИУ в ряд по отрицательным степеням безразмерного параметра Л, связанного с толщиной слоя. [c.287]

Выше было отмечено, что в процессе деформации частицы стружки вытягиваются в направлении, составляющем некоторый угол Рг относительно плоскости сдвига, образуя текстуру (фиг. 37). Направление этой текстурь можно объяснить, считая, что в процессе резания происходит деформация срезаемого слоя путем простого сдвига. В этом случае (фиг. 51) контур АММ А превратился бы в контур АМт т путем сдвига одной стороны элемента из положения А М в положение т т при неподвижной ЛМ. Выделим (как это делает А. М. Розенберг) в металле до его деформации некоторый элементарный объем в виде куба, боковая сторона которого представляет квадрат ANM и вершина А совпадает с режущей кромкой резца, а стороны AN и М С—с направлением сдвига. Условно принимаем этот элементарный объем как зерно металла до его деформации. В результате простого сдвига сторона квадрата М С переместится в положение т С и точка М, первоначально расположенная на обрабатываемой поверхности, окажется в точке /га, расположенной на верхней стороне стружки. Тогда ось симметрии квадрата AM, первоначально расположенная под углом 45° к направлению сдвига, превратится в диагональ Ат параллелограмма, наклоненную под углом Ра к направлению сдвига, и теперь нетрудно рассчитать его величину в зависимости от углов и Pj. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...