Трещины Длина фиктивная

Перед" нцб%[ трещины для большинства реальных материалов возникает более или менее развитая пластическая зона, причем даже если протяженность этой области будет доходить до 20% длины трещины, то поле напряжений вокруг пластической зоны все еще определяется асимптотическими формулами. Поэтому и размер пластической области, и интенсивность пластических деформаций в ней целиком контролируются коэффициентом интенсивности напряжений К и свойствами материала. Надо только оговорить, что для справедливости положений линейной механики развития трещин при вычислении коэффициента К следует искусственно (фиктивно) увеличить длину (или полудлину) трещины на половину длины пластической зоны. Эта процедура носит название пластической поправки Ирвина [124]. [c.80]

Выполним оценку этого отличия путем отнесения плотности энергии разрушения к меньшему объему материала. Работу единичного перемещения фронта трещины в горизонтальном направлении на длину dap характеризуемую соотношением (5.85), будет определять фиктивная сила dF по соотношению [c.269]

Идея учета области пластического деформированного в вершине трещины, выдвинутая Ирвиным [19] при определении вязкости разрушения металлов, нашла применение и для композиционных материалов. Согласно модели фиктивной трещины [17, 18], в вершине концентратора формируется зона интенсивного высвобождения энергии (впервые такое определение дано в работе [20]), которая подобна трещине. Как отмечается в работе [21], реально данная внутренняя трещина не существует, а представляет собой аналитически трещиноподобную область, развивающуюся перед началом окончательного разрушения. Для оценки прочности композиционного материала с концентратором напряжений типа трещины также используется подход, известный в литературе как модель Панасюка—Леонова—Дагдейла [22]. Суть модели заключается в том, что зона впереди кончика трещины заменяется дополнительным разрезом длиной Ь, находящимся под действием напряжений, равных пределу прочности (или текучести) материала. [c.236]

В работах Ирвина [15, 16] дано обобщение линейной механики разрушения упругих материалов, основанное на естественном предположении о том, что эффект увеличения податливости, обусловленный наличием маломасштабного пластического течения в окрестности вершины трещины, может быть смоделирован путем фиктивного увеличения длины трещины на расстояние Гр (рис. 1). Кроме того, граница зоны упругопластического течения перед продолженной трещиной находится на расстоянии Гр от вершины трещины (как показано на рис. 1), причем при плоском напряженном состоянии в зоне течения нормальное напряжение Оуу равно пределу текучести a s- Далее Ирвин предположил, что распределение нор.мального напряжения перед продолженной трещиной не меняется, т. е., несмотря на наличие пластического течения, в окрестности вершины трещины распределение напряжений остается таким, как если бы материал был [c.51]

Пластическая зона как бы сдвигает область асимптотического распределения напряжений на расстояние Гу. Поэтому, если длину трещины фиктивно увеличить на г , появляется возможность использовать все ранее полученные выражения и критерии линейной механики разрушения (рис. 2.41). [c.131]

Применение энергетических методов позволяет преодолеть некоторые трудности, связанные с явлениями пластической деформации, по крайней мере в случаях ограниченной пластической деформации. Иногда все явления, связанные с локализованной пластической деформацией, просто учитывают характеристикой материала G и несколько произвольно оперируют с фиктивной длиной трещины, стремясь упростить явления пластической деформации. Учитывая быстрый прогресс в исследовании процесса хрупкого разрушения с помощью энергетических методов, некоторые результаты этих исследований необходимо рассмотреть более подробно. [c.20]

На основании силового критерия разрушения в связи с возникновением упругопластических деформаций приближенный анализ предельных состояний осуществляют для фиктивной длины трещины /-Ь 12, 12J. [c.58]

Повышение фиктивной длины трещины по сравнению с I приводит к уменьшению фиктивного расстояния между взаимодействующими трещинами. Это означает, что взаимодействие трещины должно начаться раньще и проявляться более существенно, чем в случае отсутствия пластических зон. [c.378]

ОрОван вместо удельной поверхности энергии предложил использовать значение фиктивной энергии G, состоящей из двух членов из поверхностной энергии и из энергии, отнесенной к микроскопической по размерам поверхности пластической деформации, возникающей в зоне трещины. Эта фиктивная энергия, т. е. энергия преодоления в моМент распространения трещины, или же энергия, необходимая для распространения на единичном пути трещины единичной длины, есть, в сущности, вязкость разрушения. Вязкость- разрушения находится в тесной Связи с рассмотренным выше коэффициентом интенсивности напряжения [c.40]

В исторически первой работе [17] по рассматриваемой проблеме фиктивное увеличение длины трещины Гу полагалось равным величине Гр, определение которой дано выше при этом граница упругопластической зоны оказывалась на расстоянии 2гр от вершины истинной трещины. Броек [18] обосновал данный вывод путем приравнивания падения нагрузки, обусловленного пластическим течением в окрестности вершины трещины, уменьшению нагрузки вследствие фиктивного увеличения длины трещины на расстояние Гр. Величина коэффициента интенсивности напряжений К, уточненная Ирвином, оказалась равной [c.52]

Попытки распространить гюлучеиные в теории упругости решения краевых вадач для тел е траншами на случай образования paBjaHiejibHO небольших 80И пластичности, размеры которых меньше размеров трещин, в первую очередь связаны с предложеайсы Д. Ирвина определять фиктивную длину трещины как сумму фактической длины трещины и радиуса пластической зоны. При этом радиус для пластической зоны получают из упругого решения, приравнивая напряжения (в уравнении для описания распределения напряжении у вершины трещины) к пределу текучести для идеально упругопластического материала или материала со степенным упрочнением. Эти подходы к оценке роли местных пластических деформаций в зонах трещин позволили использовать основные соотношения линейной механики разрушения при номинальных напряжениях по неослабленному сечению до 0,7 от предела текучести и о ослабленному — до 0,8—0,9 от предела текучести. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...