Критическая скорость за решеткой

Критическая скорость за решеткой 119 Критические отношения параметров 22 [c.892]

Система (7,7) замкнута, так как содержит N линейных алгебраических уравнений с N неизвестными N—1 неизвестных значений 17 (5 ) = 17 (о,) (за исключением известной величины 1 = О в задней критической точке) и общая во всех уравнениях постоянная С, равная величине функции тока на профиле. После решения системы (7.7) величина и направление скорости за решеткой определяются соотношениями [c.53]

Углы выхода потока из решетки определяются по приближенным формулам. Вначале рассчитывается критическая безразмерная скорость за решеткой, при кото-юй в горловом сечении достигается Х=1 [c.119]

Степень выравнивающего действия препятствий указанных видов зависит от их геометрических параметров (коэффициента живого сечения, относительной толщины слоя и т. д.). Поскольку эти параметры определяют коэффициент сопротивления препятствий, то в результате степень выравнивающего действия (степень растекания среды) является функцией коэффициента сопротивления. Чем больше коэффициент сопротивления препятствия, тем выше степень растекания среды по его фронту. Однако плоские (тонкостенные) решетки, как перфорированные листы, проволочные и другие сетки, ткань и т. п., в отличие от пространственных препятствий (слои сыпучих или кусковых материалов, трубчатые решетки и т. п.) обладают особенностями после достижения определенного (предельного или критического ) значения коэффициента сопротивления в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой профиль скорости получается перевернутым ( обращенным ), т. е. наблюдается такая неравномерность потока, при которой максимум скорости за решеткой соответствует минимуму скорости перед ней, и наоборот (рис. 8-6) [8-20, 8-21, 8-28, 8-29]. [c.407]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестве распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникающее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления опт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной или перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

При перепадах давления в решетке, превышающих критический, в узком сечении канала скорость потока равна скорости звука. Поскольку в рассматриваемом случае давление за решеткой ниже критического, то на выходной кромке образуется волна раз- [c.174]

В приведенной постановке задачи число уравнений совпадает с числом неизвестных, н они имеют единственное решение в дозвуковой области. Задача не имеет решения, если заданный расход газа О превосходит критический для какой-либо из решеток. 13 этом случае расход газа принимается равным критическому и за соответствующей решеткой (или на выходе из турбомашины) задается статическое давление, причем для единственности решения задачи необходимо, чтобы в каждой характерной точке за этой решеткой был дополнительно указан тип течения (до- или сверхзвуковая скорость). [c.299]

Электрический пробой по своей природе является чисто электронным процессом, когда из немногих начальных электронов в твердом теле создается электронная лавина. Согласно современным представлениям эти электроны рассеивают энергию своего движения, накопленную в электрическом поле, за счет возбуждения -упругих колебаний кристаллической решетки. Электроны, достигшие определенной критической скорости, производят отщепление новых электронов, и стационарное состояние нарушается, т. е. возникает ударная ионизация электронами в твердом теле. [c.88]

Если полная циркуляция обращается в нуль, скорости вихревой решетки задаются относительно движущейся системы координат. Критические точки гамильтониана Н соответствуют не состояниям равновесия, а конфигурациям, находящимся в состоянии покоя в данной системе координат. Поскольку члены, отвечающие за вращение, обращаются в нуль, можно применить методы алгебраической геометрии и определить общее количество конфигураций, находящихся в состоянии покоя в некоторой движущейся системе координат [12]. [c.348]

Здесь с р и — критические скорость и удельный объем в сечении АВ и — скорость и удельный объем на выходе из сопловой решетки при изоэнтропийном расширении потока. Формула (2.101) носит имя Бэра. С помощью этой формулы определяется угол отклонения потока 5 при расчете сопловой решетки, если давление за решеткой ру < р . При построении треугольников скоростей ступени вектор скорости с [ направляется под углом а [ 3 + 5 к вектору окружной скорости рабочих лопаток. [c.79]

Если в какой-либо ступени из данной группы скорость пара станет равной или больше критической, давление за этой ступенью не будет влиять на параметры в предыдущих ступенях, а расход пара при неизменной площади проходного сечения будет зависеть в соответствии с (2.27) только от параметров перед решетками предыдущих ступеней и [c.174]

В выражении для о ,р величина (е )рр не равна критическому отношению давлений для сопловой решетки единичной ступени, а представляет собой отношение давления за последней ступенью группы к начальному давлению перед группой ступеней, при котором достигается критическая скорость в последней ступени рассматриваемой группы. [c.176]

В работе [9.60] также представлены распределения давлений, которые ясно демонстрируют, что критическая скорость потока на входе в решетку в случае лопаток со скольжением существенно возрастает. К сожалению, исследования влияния скольжения лопаток были ограничены по величинам углов потока на входе в решетку из-за опасности наступления срывного режима. Например, у решетки с лопатками, имеющими угол скольжения 40°, с увеличением угла потока на входе коэффициент повышения давления непрерывно возрастает, тогда как у решетки без скольжения лопаток он с некоторого момента начинает уменьшаться. [c.286]

Каждая решетка системы (если речь идет о плоской, г. е. тонкостенной решетке) должна быть выбрана так, чтобы за ней не получалось перетекания жидкости из одной области сечения в другую, т. е. чтобы не происходило существенного перевертывания профиля скорости. Поэтому плоская (тонкостенная) решетка должна иметь коэффициент сопротивления, меньший предельного (критического) значения Спред или Скр. полученного на основании анализа экспериментальных исследований. [c.115]

Данные по СРТ на поверхности образца, как уже было подчеркнуто выше, соответствуют суммарному приросту фронта трещины по всей толщине образца. Поэтому они не могут быть строгой характеристикой физического поведения материала, и их использование для оценки минимального прироста трещины в связи с параметрами кристаллической решетки неоднозначно. Вместе с тем переход на кинетических кривых через критические точки при описании роста трещины имеет достаточно четкую картину смены ускорения роста трещины. Это наблюдается не только после регистрации средней величины прироста трещины за цикл нагружения (далее скорости роста трещины), близкой одному или нескольким расстояниям между атомами кристаллической решетки. Аналогичная ситуация отвечает переходу от первой ко второй стадии разрушения, что отражает роль масштабных уровней процесса разрушения соответственно в связи с типом и параметрами кристаллической решетки, а далее параметрами микро- и макроструктуры материала. Ниже будет рассмотрен [c.203]

Поскольку модуль V и аргумент а комплексной скорости V, как ограниченной во всей области течения, принимают максимальные и минимальные значения на границах области (т. е. на профиле), внешности профилей отвечает внутренность контура годографа В частности, каждая из точек V — и V— У2, соответствующих бесконечностям перед решеткой и за ней, расположена в области годографа, и поэтому в точках и профилей (см. рис. 43) модули скоростей обязательно больше, чем, соответственно, У н У2. Скорость на контуре гладкого профиля дважды (в критических точках) обращается в нуль соответственно, контур годографа дважды проходит через точку У = 0, а область годографа скорости оказывается по меньшей мере двулистной в окрестности этой точки. [c.115]

В нашей задаче мнимая часть функции 1пУ = пУ — а, т. е. угол наклона скорости, известна на контуре профиля, а = а(а). В критических точках на гладком профиле функция а(з) имеет разрывы на 1г. Для общего рассмотрения задачи используем плоскость Ду единичного круга Ду I (рис. 57, б), на который конформно отображается внешность решетки с переходом бесконечностей перед решеткой и за ней. соответственно, в точки Ду——д и 2 — д. [c.154]

До сих пор рассматривалось растекание жидкости с малой регулярной и с полной неравномерностями потока. При большой регулярной неравномерности нет резкой границы между трубками тока с различными скоростями и нет узкой одиночной струи (рис. 3.9, а), поэтому растекание жидкости по решетке имеет промежуточный характер. Выравнивание потока за решеткой будет, очевидно, достигаться при критическом коэффициенте сопротивления р = опт. имеющем большее значение, чем при малой регулярной неравномерности, но меньшее, чем при полной неравномерности. При коэффициенте сопротивления решетки р >> профиль скорости на конечном расстоянии будет перевернутым (рис. 3.9, в), и максимальная скорость за пешеткой окажется в той части сечения, в которой перед решеткой она была минимальной (рис. 3.9, 6), и наоборот. [c.87]

Дополнительные замечания и расчетные формулы. Согласно формуле (4.28) неравномерность потока уменьшается с ростом коэффициента сопротивления тонкостенной решетки до Ср = Скр = опт = 2. При Ср = 2 величина К = Ада г/Адао = 0, т. е. неравномерность исчезает. С дальнейшим увеличением Ср неравномерность возникает опять и возрастает, но имеет обратный знак, так что создается перевернутое поле скоростей. При критическом значении коэффициента сопротивления, т. е. при = 2, когда за решеткой достигается Ада2, = 0, на решетке поток остается неравномерным, и согласно выражению (4.18) отклонение от средней скорости Адар = 0,5Адао . [c.98]

Эта формула выведена Бэром и носит его имя. Зная начальные параметры пара ро и /о и конечное давление р , можно построить изоэнтропийный процесс расширения рабочего тела на диаграмме S—t. Критическое давление определится из выражения — Р, Ро. Пересечение изобары р с изоэнтропой расширения определит критические параметры, а конечная точка расширения определит удельный объем и располагаемый перепад энтальпий hl . Критическая скорость Q в случае идеального газа вычисляется по уравнению (3.54), скорость — по уравнению (3.45). Таким образом, пользуясь диаграммой s—i, легко вычислить по формуле (3.59) угол поворота потока б для различных значений давления за решеткой. [c.101]

Пусть имеется плоская аэродинамическая решетка, спроектированная для дозвуковой скорости на выходе, т. е. с суживающимися каналами. Для упрощения предположим, что решетка имеет бесконечно тонкие прямолинейные выходные кромки (рис. 5.31, а), расположенные под углом Pi. В том случае, если относительное давление за решеткой выше критического е = = pJPu > 8 (Ро — давление торможения, — давление за решеткой), то поток за решеткой дозвуковой и направлен под углом [c.127]

Если установить давление за решеткой ниже критического, то поток на выходе станет сверхзвуковым, причем возникнет отклонение потока в косом срезе. Косым срезом называется область, ограниченная треугольниками а а, причем размер соответствует минимальной площади сечения канала между лопатками. При давлении за решеткой ниже критического в точках а возникнут центрированные волны разрежения abd. При пересечении этих волн давление в потоке понижается от (на линии аЬ) до давления за решеткой < р . Эти волны разрежения изобразятся в диаграмме характеристик эпициклоидой 12 (см. рис. 5.31, б), причем при прохождении волн струйки / повернут на угол б, а скорость потока станет равной Струйки II, расположенные по другую сторону кромки, пройдут также отраженную волну разрежения bdef (рис. 5.31, а), которая изображается в диаграмме характеристик эпициклоидой 23 (рис. 5.31, б). После точек а струйки / и И имеют общую границу (отмечены точками на рис. 5.31, а), по обе стороны которой давление должно быть одинаковым, а скорости параллельны. Поэтому образуются косые скачки уплотнений ag. Если, как обычно бывает, угол отклонения невелик, то скачок уплотнений имеет малую интенсивность и может быть заменен элементарной волной сжатия. Эта волна сжатия изображается в диаграмме характеристик эпициклоидой 32. Следовательно, скачки параллельны нормали к этой эпициклоиде. [c.128]

Эффективность барьерного действия растворенных атомов, как указывалось, естественно зависит от температуры испытания. Зависимость эта носит сложный характер. При низких (комнатная и ниже) температурах даже ближнее взаимодействие преодолевается главным образом за счет внешних напряжений (из-за малой скорости диффузии взаимодействие ближнего порядка, типа атмосфер Коттрелла, неэффективно). В области средних температур приобретает значение возможность диффузионного перераспределения атомов. При скорости диффузии растворенных атомов, равной скорости движения дислокаций, происходит постоянное торможение дислокаций и увеличение Os-В этом случае предел текучести будет зависеть от коэффициента диффузии примесных атомов в решетке твердого раствора (согласно Коттреллу, критическая скорость дислокации Окр, при которой дислокация освобождается от примесей, [c.305]

В 1890 г. Н. Е. Жуковский поставил и решил исторически первую задачу теории решеток о струйном обтекании решетки пластин. На рис. 2 схематически изображено течение в физической плоскости 1 = х Л- ьу и в сопутствуюш их ей. Решетка располагается в плоскости z с периодом и. В критической точке 8 скорость 1 = 0. В точках и (на кромках пластины) начинаются свободные струи с постоянной по модулю скоростью I = 1 2. В бесконечности за решеткой струи достигают предельного направления а — а2 и проходят на расстоянии (измеряемом в направлении [c.105]

Приведенные выше соображения касались условий, влияющих на диффузию атмосферы вдоль пути дислокации в упорядоченной кристаллической решетке. Однако можно принять, что растворенные атомы не диффундируют в виде облака вдоль пути дислокации, а просто группируются совместно с другими точечными дефектами решетки в упорядоченную атмосферу по пути движения дислокации в кристаллической решетке. В этом случае критическая скорость определяется тем условием, что дислокация должна пройти путь Га за время потребное для формирования аткюсферы, в течение которого каждый атом совершает только один скачок, и выражается формулой [c.105]

Если в решетках последней ступени скорости пара докрити-ческие, из.менение давления за ступенью будет отражаться как иа давлении р-, в зазоре между сопловой и рабочей решетка.ми, так и на давлении ро перед ступенью. Начиная с давления, при котором в одной из решеток последней ступени скорость ( i или гс з) станет критической, дальнейшее снижение давления за ступенью р2 не будет сказываться на скоростях потока в сечениях, расположенных до места, где возникла критическая скорость. [c.76]

Таким обра.зом, степень растекания жидкости в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой всегда значительнее, чем по ее фронту. Если при критическом значении коэффициента сопротивления решетки за ней достигается равномерное распределение скоростей, то на самой решетке поток остается еще неравномерным. [c.80]

Рис. 10.55, К определению критической густоты решетки пластин при обтекании ее потоком со сверхзвуковой осевой составляющей скорости, а) Густая решетка bit > (Ь/ )кр, i > 0), решетка критической густоты (b/t) = = (Ь/Окр, i > о, в) редкая решетка bit) < ( /0кр, i > 0, г) интерференция между волнами в течении за срезом редкой решетки ( = —10°, Mi = = 2,6). Штриховые линии — волны Маха, сипошные линии — скачки

При изменении параметров пара, например понижении давления за ступенью, произойдет увеличение перепада энтальпий h , а следовательно, скорости и расхода. Значительное (но докрити-ческое) увеличение сопровождается некоторым увеличением правой части в приведенном выше уравнении, т. е. некоторым увеличением степени реактивности. После установления критических параметров в горле одной из решеток (обычно рабочей) дальнейшее увеличение не вызовет увеличения расхода, а расширение рабочего тела будет происходить за счет косого среза решетки. [c.319]

Слабое влияние на экономичность вторичной влаги, установленное при испытании ступеней с длинными лопатками, подтверждается и другими исследованиями. Так, опыты, проведенные на регулирующих двухвенечных ступенях, срабатывающих большие сверх-критические теплоперепады, показывают, что падение к. п. д. от вторичной влажности оказывается в 3—4 раза меньшим, чем от начальной (рис. 12-16, а). Следует отметить, что при больших теп-лоперепадах в сопловых решетках образуются скачки конденсации, приводящие к дополнительным потерям энергии. Мелкодисперсная влага, образующаяся за скачками, имеет скорости, близкие к скоростям пара она почти не оседает на рабочих лопатках и. [c.337]

Вместо градиента давления можно, конечно, рассматривать отрицательный градиент скорости, поскольку = — рйд- . Характерное распределение скорости сплошного потенциального потока на профиле решетки (турбинного типа) показано на рис. 122. Пунктиром на рис. 122 приведено примерное распределение скорости во внешнем потоке при обтекании той же решетки вязкой жидкостью. Начиная от критической точки, на профиле развивается ла,минарный пограничный слой. Первые по потоку максимумы скорости и первые диффузорные участки наблюдаются, как правило, уже вблизи критической точки даже при расчетных углах входа. На этих участках условие безотрывного обтекания обычно нарушается и ламинарный слой отрывается, образуя небольшую вихревую зону с приблизительно постоянным давлением (участок аЬ на рис. 122). За отрг вом ламинарного слоя поток турбулизируется. [c.369]

Рассмотрим теперь некоторые особенности течения воздуха через решетку рабочего колеса при Ma,i>l. Для большинства трансзвуковых ступеней характерно наличие дозвукового потока на выходе из колеса (Мш2<1), т. е. торможение потока в рабочем колесе с переходом через скорость звука. Типичная для этого случая схема течения воздуха в решетке колеса показана на рис. 2.44. Как известно, при обтекании сверхзвуковым потоком изолированного профиля, имеющего хотя бы незначительное скругление передней кромки, перед ним возникает криволинейный скачок уплотнения — головная волна. Аналогичная картина имеет место при обтекании свемзвуковым набегающим потоком компрессорной решетки рассматриваемого типа. Перед каждой лопаткой возникает головная волна AB . На участке АВ фронт волны почти перпендикулярен вектору скорости, т. е. этот участок можно рассматривать как прямой скачок уплотнения. На участке ВС скачок становится косым, интенсивность его ослабевает по мере удаления от вызвавшего его профиля и на некотором расстоянии оказывается исчезающе малой. В области, лежащей за прямым скачком, скорость становится дозвуковой и уменьшается до нуля в передней критической точке К. Затем на спинке профи- [c.95]

В последнее время все большее внимание уделяется роли кристаллохимического фактора, определяющего взаимосвязь между склонностью к аморфизации и типом стабильных и метастабильных фаз, характерных для тех или иных систем [6, 12, 13, 22]. Здесь надо отметить, во-первых, что во многих системах легко аморфизирующиеся сплавы располагаются в области тех составов, которым отвечают соединения со сложной кристаллической структурой (<т-, р,- и 0-фазы или фазы Лавеса). Предполагается, что для таких сплавов процесс образования критических зародышей сильно затруднен из-за необходимости существенного перераспределения компонентов в расплаве. Но это только один аспект проблемы. Основываясь на данных об атомной структуре метастабильных фаз, которые являются последними в ряду кристаллических состояний, возникающих по мере увеличения скорости охлаждения, можно сформулировать следующий кристаллохимический критерий для определения сплавов с повышенной склонностью к аморфизации (Ю.. А. Скаков) наибольшей склонностью обладают сплавы, которые при скоростях охлаждения, близких к критическим, кристаллизуются в структурах, имеющих атомную координацию, отвечающую упорядоченной о. ц. к. решетке (сверхструктура на основе о. ц. к. решетки). Эти данные позволяют представить, что в процессе охлаждения переохлажденного расплава не только протекают процессы релаксации атомной структуры, связанные с принципом эффективной упаковки атомов, но и усиливается дифференциация компонентов, так что в предельно переохлажденном расплаве достигается такая равновесная степень композиционного порядка, которая обусловливает или кристаллизацию упорядоченных метастабильных фаз, или при охлаждении со скоростью выше критической — аморфизацию расплава с координацией атомов в областях локального порядка, сходной с координацией атомов этих фаз. [c.12]

Сле дует подчеркнуть, что информация о вакансиях, получае мая с помощью закалочных методов, в каждом конкретном случае требует тщательного критического анализа. Необходимость такого а-нализа обусловлена сложностью явлений, происходящих в металлах при резкой закалке с высоких температур, а также при отжиге закаленных металлов. Во-первых, из-за высокой степени пересыщения решетки вакансиями имеют место различные процессы коагуляции вакансий. Во-вторых, при реальных скоростях охлаждения (несколько десятков тысяч градусов в секунду) трудно гарантировать полное сохранение высокотемпературных вакансий. В-третьих, при быстром охлаждении, как правило, развивается пластическая деформация исследуемых образцов вследствие термических напр1яжений. Кроме того, при быстром охлаждении может быть зафиксирована высокотемпературная концентрация газообразных примесей. Все эти факторы могут существенно исказить значения определяемых характеристик вакансий в исследуемом материале. [c.57]

В работе [ 34] изложены интересные наблюдения о постепенном переходе от мартенситного к нормальному превращению в роданистом аммонии при изменении скорости нагрева. Было установлено, что прерывистое движение границы происходит за счет скачкообразного вспучивания ее на отдельных участках и ожидания до наступления нового скачка. При увеличении перегрева величина скачка существенно не изменяется, а время ожидания между скачками уменьшается, и, наконец, наступает мартенситное превращение. Экстраполяция времени ожидания от степени перегрева к нулю дает величину критического перегрева, близкую к началу мартенситного превращения. Аналогичная картина наблюдалась и в работе [ 37] для а - 7-превращения в железе. Это, несомненно, свидетельствует о связи механизма мартенситного и так называемого нормального превращений. Важным представляется также и то обстоятельство, что малая атомная подвижность не является необходимым условием реализации мартенситного превращения. Так, в работе [ 34] наблюдалась смена типа превращения от немартенситного к мартенситному именно при повышении температуры, т.е. при увеличении перегрева. Это опровергает весьма распространенную точку зрения о том, что мартенситное превращение всегда происходит при более низкой температуре, чем нормальное. Опыты, изложенные в работе [ 34], свидетельствуют о том, что для осуществления мартенситного превращения при нагреве, как и при охлаждеши, требуется определенное отклонение от температуры равновесия (определенная величина движущей силы AF). При меньших же перегревах превращение развивается как немартенситное, хотя характер перестройки решетки связан с коллективным переходом атомов в определенном объеме и осуществляется сдвиговым путем. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...