Уменьшение с увеличением сплавов алюминиевых

Определение химического состава сплава методом рентгеноструктурного микроанализа позволило установить, что с увеличением давления растворимость кремния в алюминии возрастает и одновременно увеличивается содержание кремния в эвтектике. В алюминиевых сплавах давление приводит к увеличению растворимости не только кремния, но также марганца и хрома и к уменьшению растворимости цинка и меди. [c.18]

Механические свойства САП приведены в табл. 66—70. Как видно из табл. 5, САП не изменяет свои свойства с увеличением продолжительности нагрева, в то время как один из наиболее жаропрочных алюминиевых сплавов АК4-1 уже при 200° С обнаруживает существенное уменьшение прочности при нагреве в течение 1000 ч. [c.106]

Поскольку полимерные материалы имеют невысокую удельную ударную вязкость, то для уменьшения нагрузки, возникающей при клепке и действующей на соединяемые элементы, обычно используют не сплошные заклепки, а полые (трубчатые) из мягкой стали, а также алюминиевые, латунные, медные и из сплава монель. Для распределения нагрузки на большую площадь полимерного материала применяют полые заклепки с увеличенной головкой или сплошные заклепки с шайбой, подкладываемой под головку заклепки. Диаметр головки заклепки или шайбы должен быть тем большим, чем ниже прочность полимерного материала на сжатие. На фиг. УП. 1, а—в изображены полые (трубчатые) заклепки, соединяющие элементы из полимерных материалов. Отверстия для заклепок глубиной до 2 мм пробивают, а большей глубины — сверлят. [c.132]

Особенно резкое увеличение коррозии алюминиевых сплавов наблюдается при концентрации хлора в атмосфере, равной 1,0%. Коррозия сплава В95 плакированного (технологическая плакировка) и неплакированного при 98%-ной влажности практически протекает с одинаковой скоростью.Уменьшение влажности до 66 % приводит к сильному уменьшению скорости коррозии плакированного сплава и не влияния на коррозию неплакированного сплава. Скорость коррозии сплава Д16 с уменьшением относительной влажности до 66% уменьшается в 2—3 раза. Однако в присутствии хлора сплавы В95 и Д16 корродируют с заметной скоростью и в этих относительно сухих атмосферах. [c.193]

В качестве материала для крановых мостов применяют как малоуглеродистые, так и низколегированные стали. Имеется зарубежная практика по изготовлению мостовых кранов грузоподъемностью до 180 т с мостами из алюминиевых сплавов при больших- пролетах для работы в металлургическом производстве [0.41 ]. Применение алюминиевых сплавов позволяет уменьшить нагрузку на подкрановые пути или (при сохранении нагрузок на колеса у кранового моста алюминиевой конструкции теми же, что и у стального моста) повысить грузоподъемность крана. Относительная эффективность применения алюминиевых сплавов для крановых мостов повышается с уменьшением грузоподъемности кранов и увеличением их пролета. Снижение массы металлических конструкций мостов кранов общего назначения при этом может достигать 50 %. Так как логарифмический декремент колебаний у алюминиевых балок почти вдвое больше, чем у стальных, для алюминиевых крановых мостов допустимый расчетный прогиб можно принимать [/] < L/500. При этом, поскольку модуль продольной упругости для алюминия в три раза меньше, чем для стали, требуется увеличение высоты алюминиевых балок по сравнению со стальными на 25—30 %. [c.429]

В общем виде влияние частоты нагружения на процесс разрушения следует характеризовать через изменение размеров зоны пластической деформации в вершине трещины. При низкочастотном нагружении протекание процессов пластической деформации более облегчено по сравнению с высокочастотным нагружением [290]. С увеличением частоты нагружения происходит снижение скорости роста трещины [178]. Применительно к алюминиевым сплавам с помощью методов статистической обработки результатов испытания показано, что в интервале частот нагружения 0,17—5 Гц частота приложения нагрузки не влияет на скорость роста трещины, а в интервале 5—15 Гц скорость роста трещины с ростом частоты нагружения уменьшается. Изменение в скорости роста трещины с увеличением частоты нагружения сопровождается уменьшением шага усталостных бороздок [295], [177]. [c.277]

Применение скоростного нагрева. В разд. 3 показано, что увеличение скорости нагрева при рекристаллизационном отжиге сопровождается измельчением зерен. Это связано с увеличением скорости зарождения центров рекристаллизации. Эффективность применения высоких скоростей нагрева для получения УМЗ структуры у алюминиевых сплавов была исследована на сплаве АК6. Заготовки диаметром 38 мм, длиной 44 мм подвергали индукционному нагреву. Температура по сечению заготовки выровнялась через 18 с и достигла заданного уровня через 20 с. Для достижения той же температуры в центре заготовки при нагреве в печи сопротивления потребовалось 50 мин. В области температур 300—450°С, при которых у сплава АК6 активно протекают процессы возврата и еще невозможно развитие рекристаллизации, средние скорости нагрева составляли 0,1 и 25°С/с соответственно при печном и индукционном нагревах. Увеличение скорости нагрева привело к уменьшению среднего размера зерен от 14 до 9,5 мкм. [c.170]

Экспериментальное исследование анизотропии характеристик сопротивления пластической деформации производилось неоднократно. В общем анизотропия проявляется сильнее с уменьшением степени симметрии кристаллической решетки. Например (табл. 10.1), у цинковых, магниевых и а-титановых сплавов (гексагональная решетка) анизотропия обычно выражена сильнее, чем у медных, алюминиевых сплавов (г. к. ц. решетка) и р-титановых сплавов (о. ц. к. решетка). Анизотропия также растет с увеличением структурной неоднородности материала, например у латуней анизотропия Ств заметнее, чем у чистой меди. [c.332]

Шаг точек в герметично-прочных швах у сталей обычно близок к 2—2,56, а у алюминиевых сплавов к 36. Он увеличивается с увеличением скорости и длительности импульсов тока с и уменьшается с уменьшением пауз /д. Шаг может существенно увеличиваться в зависимости от требований к качеству и условий контроля деталей. [c.99]

Прочность клеено-сварных соединений из алюминиевых сплавов в большой мере зависит от технологии производства и конструкции от состава клея, величины зазора, толщины деталей. На рис. 4-40 приведены характеристики прочности при статическом срезе в зависимости от жесткости соединений внахлестку полос малой толщины, тонкой полосы с более толстой, двух утолщенных, с двумя жесткими накладками, телескопического соединения. Эффективность склеивания повышается с уменьшением толщины элементов и с увеличением жесткости соединения. В настоящее время разрабатываются клеено-сварные стальные конструкции. [c.87]

Износ ЭИ растет с увеличением рабочего тока и уменьшением частоты вращения ЭИ. На практике в качестве материалов для ЭИ используют угольные, медные, алюминиевые или стальные диски, а также диски из специальных сплавов. Наибольший износ наблюдается у алюминиевых ЭИ наименьший — у медных (около 3%). Некоторое влияние на износ оказывают способ токоподвода и магнитные свойства материала ЭИ. [c.210]

Значения универсальной постоянной разрушения для сплавов на основе титана и железа близки между собой, тогда как для алюминиевых сплавов ее величина в два раза выше. Однако одновременно с этим предел текучести материала у алюминиевых сплавов почти в два раза ниже, чем у сплавов на основе титана и железа. Поэтому оба параметра как бы компенсируют друг друга и характеризуют различие в кинетике усталостных трещин только за счет темпов уменьшения одного параметра и увеличения другого при переходе от сплавов на одной основе к сплавам на другой основе. [c.240]

При I = 600 мм, Д<1 = 50° С, стальном вале и чугунном корпусе соответствующее увеличение пли уменьшение зазора от изменения t-i составляет Дя, = = 0,05 мм, при корпусе из алюминиевого сплава имеем = 0,35 мм. [c.287]

Из уравнения (1) следует, что с точки зрения уменьшения напряжений во вкладыше повышение критической температуры ts может быть достигнуто за счет повышения предела упругости алюминиевого сплава или же за счет увеличения отношения толщины алюминиевого [c.335]

В этом разделе выводятся уравнения, которые описывают поведение гладкого образца в условиях контактной коррозии. В области контакта имеется местное увеличение переменных напряжений, такое же, какое бывает при концентрации напряжений геометрического типа. Для этого случая эффективный коэффициент концентрации напряжений Кл имеет некоторую характерную высокую величину. Если контактная коррозия развивается на поверхности геометрического выреза, уменьшение прочности из-за совместного действия выточки и коррозии может выражаться некоторой общей величиной эффективного коэффициента концентрации /Са- Эксперименты с алюминиевыми сплавами показали, что нет ничего необычного в том, что этот коэффициент имеет величину порядка 10, т. е. для очень боль- [c.217]

Для хорошо отожженных кристаллов чистых металлов (без примесей) Тт Примеси создают около дислокаций облака (см. 2.5), которые являются одной из причин увеличения т . В этом случае движение дислокации возможно и при < т < когда приложенное внешнее напряжение еще не может вырвать ее из облака примесей и перемещение происходит вместе с облаком благодаря диффузии образующих его атомов примесей. В отличие от мгновенной пластической деформации, соответствующей движению свободной дислокации, такое перемещение приводит к деформации ползучести и ускоряется с повышением температуры, увеличивающей скорость диффузии. Повышение температуры Т вызывает также уменьшение концентрации атомов примесей в каждом облаке и более равномерное распределение их по объему кристалла, что уменьшает значение Тт. Однако при резком повышении температуры такое перераспределение атомов примесей не успевает произойти и изменение Тт запаздывает во времени по сравнению с изменением Т. Это явление характерно для некоторых алюминиевых сплавов, которые проходят термическую обработку старением. [c.92]

На рис. 64 по данным работы [190] показаны петли гистерезиса для алюминиевого сплава R. R. 58, полученные при одном и том же напряжении и частотах нагружения 1, 10 и 2000 цикл/мин при симметричном цикле растяжения сжатия. Как видно, имеет место существенное увеличение площади и ширины петли гистерезиса с уменьшением частоты нагружения. Аналогичные результаты были получены в работе [223] при испытании на изгиб мягкой стали [c.85]

Существенное влияние на процесс плазменной резки и качество кромок деталей оказывают конструктивные элементы плазмотрона, и в частности катодного и соплового узлов, а также способ подачи газа в полость сопла. При исследовании процесса резки алюминиевого сплава марки Д16 толщиной 25 и 60 мм подавался плазмообразующий газ - аргон - - водород [ 10]. Аргон подавался аксиально вдоль вольфрамового электрода, водород — тангенциально. При этом сила тока достигала 260—280 А, расход аргона составлял 0,13—0,23 л/с, водорода — 0,08—0,15 л/с. При работе плазмотрона дежурную и основную дугу возбуждали на аргоне, а после этого одновременно автоматически повышали силу тока и расход водорода. При уменьшении размера каналов для подачи аргона в 1,4 раза и увеличении каналов для поступления водорода примерно в 1,3 раза (при тех же расходах газов) скорость резки изменилась с 38,3 до 52,8 мм/с качество поверхности реза улучшилось, уменьшился грат на кромках. [c.50]

Современная экспериментальная физика ударных волн располагает методами измерения кинематических параметров с достаточно высоким временным разрешением. В основном, для анализа структуры ударных волн используются профили массовой скорости, полученные с помощью лазерных интерферометрических измерителей скорости, которые имеют наносекундное временное разрешение. На рис.3.11 показаны профили волн сжатия в алюминиевом сплаве 6061 Тб, полученные с применением лазерного интерферометра [31]. Резкое уменьшение ширины пластической волны сжатия при увеличении ее интенсивности говорит об уменьшении коэффициента вязкости по мере роста сдвиговых напряжений. В эксперименте с ударной волной максимальной интенсивности (9,0 ГПа) коэффициент вязкости т] < 30 Па с. [c.93]

Корпус толкателей изготавливается из алюминиевого сплава. Места разъемов корпуса уплотнены кольцами из маслостойкой резины, уплотнение штока осуществлено резиновой манжетой, поджимаемой ниппелем. Нормальным рабочим положением толкателя является его вертикальная установка штоком вверх, что определяется верхним расположением воздушного компенсирующего объема. Отклонение от вертикали не должно превышать 15°. При больших углах отклонения рабочая жидкость смешивается с воздухом компенсирующего объема, что приводит к уменьшению рабочего усилия на штоке и к увеличению времени подъема штока. [c.70]

При полировании алюминия в кислотном растворе происходит бурное выделение газов и паров кислот. Уменьшение выделения КОг указывает на снижение концентрации НКОз и необходимость добавления азотной кислоты в ванну. Увеличение содержания в ванне воды или понижение температуры раствора приводят к травлению металла и уменьшению его блеска. Добавка мочевины в кислые растворы несколько уменьшает травление металла. По мере накопления в ванне солей алюминия эффективность полирования снижается. Хорошие результаты достигаются при содержании в растворе до 30—40 г/л алюминия. Качество полирования ухудшается также при наличии примесей в металле. Лучше всего полируется чистый металл. Возможно полирование сплавов алюминия с магнием и марганцем. Алюминиевые сплавы, содержащие медь или цинк, полируются значительно хуже, а на сплавах с высоким содержанием кремния не удается достигнуть блеска. [c.47]

Жесткие режимы характеризуются повышенной производительностью в связи с уменьшением времени сварки, увеличением усилия сжатия и концентрированным нагревом. Эти режимы применяют при сварке коррозионно-стойких сталей, так как при использовании для этого мягких режимов возможно выпадение карбидов хрома в околошовной зоне и вследствие этого потеря коррозионной стойкости, при сварке алюминиевых и медных сплавов вследствие их высокой теплопроводности и недопустимости перегрева околошовной зоны, при сварке ультратонкого металла толщиной до 0,1 мм. [c.321]

Фрезы с нормальными зубьями применяются для обработки стали различных марок. Фрезы с крупными зубьями предназначаются главным образом для фрезерования с большими подачами на зуб алюминиевых сплавов, меди и других легких и цветных сплавов. Эти фрезы следует применять при обработке пазов в вязких сталях, когда при использовании других фрез происходит спрессовывание стружки в канавках. Если уменьшенное число зубьев (по сравнению с фрезой с нормальными зубьями) может быть компенсировано увеличением подачи на зуб, то крупнозубыми фрезами можно обрабатывать и обычные стали. [c.135]

Окисление минеральных масел сопровождается отложением в них смол и понижением вязкости. Окисление происходит интенсивнее с увеличением температуры, при наличии в масле взвешенных частиц и воды, а также при соприкосновении с оцинкованными и кадмированными поверхностями. Детали из алюминиевых сплавов желательно подвергать хромокислому или сернокислому анодированию. Так как окислению способствует пенообразование, для уменьшения его в минеральные масла добавляются специальные присадки, антиокислители — гидрохинол и анилин. Кроме того, должны предусматриваться конструктивные решения по очистке, устранению взбалтывания и минимальному контакту масла с воздухом. Масло подводить в бак нужно снизу вверх или по касательной к стенке, а уровень масла поддерживать таким, чтобы на всасывании не образовывалась воронка или при образовании ее она не достигала патрубка всасывания. [c.16]

Начальная зона изломов однократного разрушения образцов с надрезом или с заранее созданной усталостной трещиной (для определения К с, ту) [И7, 121] имеет строение, отличное от остальной поверхности излома. На ее поверхности часто наблюдаются волнообразный рельеф или вытянутые ямки, напоминающие ямки при внецентрениом растяжении. Наиболее четко волнообразный рельеф в переходной зоне выражен у алюминиевых сплавов (рис. 3). Эта зона образуется под действием касательных напряжений при расщеплении по плоскостям скольжения, подготовленным предшествующей деформацией [134], а размер зоны соответствует области локальной деформации в вершине трещины, образующейся при нагружении перед страгиванием трещины [119]. Размер зоны увеличивается с увеличением вязкости разрушения и хорошо коррелирует с величиной раскрытия трещины [89, 119]. В связи с последним наблюдением было бы правильнее называть эту зону зоной пластического прироста трещины. Размер этой зоны зависит от условий образования предварительной усталостной трещины увеличение числа циклов с 1 400 до 463 000 для образования трещины определенной длины в сплаве Д1 при определении Ки привело к уменьшению ширины зоны с 12 до 8 мкм, [c.13]

В зависимости от способа нагружения изменяется соотношение между максимальными касательными и растягивающими напряжениями а,- = Тщах/Ощах. первые из которых способствуют развитию пластических, а вторые — хрупких явлений. С увеличением напряженное состояние характеризуется мягкостью нагружения, сопровождаемого глубокими пластическими деформациями. При уменьшении а,- увеличивается жесткость схем напряженного состояния. Так, некоторые литые алюминиевые сплавы и чугуны, весьма хрупкие при растяжении (а,- = 0,5), становятся достаточно пластичными при сжатии (а,- =2). [c.31]

На рис. 3.4 показано изменение циклических пределов упругости для циклически упрочняющегося алюминиевого сплава АД-33 (кривые 1), циклически разупрочняющейся стали ТС (кривые 3) и циклически стабильных стали 22к (кривые 2) и стали Х18НЮТ (кривые 4), причем темные точки для всех материалов относятся к полуциклам растяжения, а светлые — к полуциклам сжатия. Отсюда следует, что для монотонно упрочняющегося сплава АД-33 предел упругости, падая по сравнению с исходным в первые циклы нагружения, затем начинает возрастать на фоне уменьшения с числом циклов нагружения величины циклической пластической деформации. Предел упругости в полуциклах сжатия как в первом полуцикле (эффект Баушингера), так и в последующих (циклический эффект Баушингера) имеет несколько меньшую величину, повторяя при этом характер изменения предела упругости в полуциклах растяжения. У циклически разупрочняющейся стали ТС как при исходном нагружении, так и в последующих циклах происходит уменьшение значений Ор, что является следствием ее разупрочнения (увеличения с числом циклов ширины петли гистерезиса). При этом степень уменьшения циклического предела упругости зависит от величины упругопластических деформаций (нагрузки) и, следовательно, от интенсивности разупрочнения. Так, при = 560 МПа (рис. 3.5,6) Ор снижается в среднем на 32% (кривые 7), а при = 470 МПа (кривые 3) — на 23%. В случае исходного деформирования в направлении сжатия в первом цикле наблюдается наибольшее значение предела упругости именно в полуцикле сжатия, а в полуцикле растяжения оно наименьшее (кривые 2), но при последующем нагружении уже во 2-м цикле характер изменения Стр и а р становится таким же, как и при исходном нагружении в сторону растяжения (кривые 1). У циклически стабильной стали 22к (кривые 2) в первые циклы нагружения наблюдается уменьшение циклического предела упругости, а затем он сохраняется на одном уровне. У стали Х18Н10Т, которая при Т = 20° С является циклически [c.108]

Казалось бы, что для большей гарантии возможности регулирования расположения закрепляемых деталей во всех случаях следует назначать размеры проходных отверстий по более грубьш рядам табл. 1-1. Однако это не всегда допустимо, потому что с увеличением размера диаметра проходного отверстия значительно уменьшается поверхность опорной площадки под головкой винта или болта, что приводит, с одной стороны, к уменьшению стопорящих свойств резьбового соединения, а с другой — создает недопустимо высокие напряжения смятия опорной поверхности. Это имеет особо важное значение в случае изготовления кронштейнов из алюминиевых и других легких сплавов. [c.18]

Имеется зарубежная практика изготовления мостовых кранов с мостами из алюминиевых сплавов грузоподъемностью до 180 тс при больших пролетах для работы в металлургическом производстве [28]. Известны комбинированные конструкции коробчатых мостов, у которых стенки коробок выполнены из алюминиевых листов, а в углах коробок применены стальные пояса [23]. Применение алюы] -ния в мостовых кранах позволяет уменьшить нагрузку на подкрановые пути, или, сохраняя давления на колеса у кранового моста алюминиевой конструкции теци же, что и у стального моста, — повысить грузоподъемность крана. Относительная эффективность применения алюминиевых сплавов для крановых мостов, повышается с уменьшением грузоподъемности кранов и увеличением их пролета. Снижение веса металлических конструкций мостов кранов общего назначения может достигать 50%. [c.305]

Для латуней стойкость против эрозии или коррозии при ударе струи воды возрастает с увеличением содержания цинка. В этом отношении обычная латунь лучше, чем томпак. Присутствие 1% в адмиралтейском сплаве или в морской катаной латуни влечет за собой некоторое уменьшение обесцинкования. Значительно ббльшую стойкость против коррозии при ударе струи воды, содержащей пузырьки воздуха, проявляет алюминиевая латунь (22 /о 2п и 2% А1), которая обычно содержит также мышьяк, сурьму или фосфор для уменьшения обесцинкования [21]. Алюминиевая латунь очень стойка в загрязненных водах морских гаваней, а также в случае применения ее для трубок судовых конденсаторов, охлаждаемых грязной портовой водой [22]. [c.424]

В герметичн о-п рочных швах 5,рУ сталей обычно близок к 2 — 2,5 б, а у алюминиевых сплавов к 3 б. Он увеличивается с увеличением Ус и 4 и уменьшается с уменьшением Длительность 4 обычно кратна периоду переменного тока (0,02 с). Ориентировочные режимы (см. табл. 19, 20) корректируют в зависимости от вида оборудования и требований к соединению. [c.147]

Такие окислители, как хроматы, наоборот, трудно восстанавливаются на катоде [20] (они восстанавливаются только в достаточно кислых средах), а потому служат плохими катодными деполяризаторами, но в то же время сильно пассивируют железо и поэтому чаще выступают как замедлители коррозии. Если в воде нет большого количества С1 -ионов и реакция нейтральная, то достаточно 0,1 или даже 0,01% К2СГ2О7, чтобы вызвать сильное снижение коррозии стали и алюминиевых сплавов. Однако не исключены случаи, когда при недостаточной концентрации хромата и при наличии сильного активатора (С1", кислая среда) хромат может также оказаться стимулятором коррозии. Таким образом, окислительные вещества должны, в общем, рассматриваться как опасные замедлители, так как при недостаточном их количестве (особенно при наличии активирующих анионов) они могут вызвать ускорение коррозии. В этом случае общая площадь коррозии уменьшается (т. е. происходит уменьшение площади анодов) вследствие частичного пассивирования поверхности, но глубина коррозии сильно возрастает из-за усиливающегося деполяризующего воздействия окислителя с увеличением площади катодных участков. Можно сделать вывод, что окислительные замедлители обычно оказываются опасными, если коррозия имеет катодный контроль, так как именно в этом случае окислительный замедлитель действует в первую очередь как катодный деполяризатор. [c.271]

В случае регулярного нагружения материала с постоянной частотой и перехода к другому стационарному режиму нагружения с измененной частотой нагружения происходит постепенное увеличение пороговой величины Kjs и возрастание уровня постоянной скорости роста трещины при уменьшении частоты [146] (рис. 7.36). Такая ситуация типична для диаграмм не только второго, но и третьего типа применительно к сталям. Для алюминиевых сплавов зависимость скорости роста трещины в агрессивной среде от частоты нагружения в интервале 0,1-20 Гц является неоднозначной [137]. При возрастании частоты скорость может возрастать и убывать в зависимости от типа сплава и ориентировки роста трещины по отношению к его текстуре. [c.393]

Было прослежено влияние на локальную пластичность при разрушении количества примесей в алюминиевых сплавах. При уменьшении содержания железа в материале панелей из сплава В95 с 0,4 до 0,14% значительно увеличилась способность твердого раствора к локальной пластической деформации (увеличилась глубина мелкоямочного рельефа). Наибольшее увеличение способности к локальной пластической деформации проявилось [c.28]

Для упрочняющегося алюминиевого сплава АД-33 характерно непрерывное уменьшение накопленной деформации и ширины петли с ростом числа циклов мягкого нагружения (рис. 5.6, а). Образец, долговечность которого составила 30 циклов, имел увеличение истинных напряжений от нулевого до 44-го полуцикла всего лишь на 7,6% (с 340 до 360 МПа). При этом ширина петли в указанном полуцикле уменьшилась в 5,9, а истинная деформация — в 5,6 раза. Столь малая разница по сравнению с разупроч-няющимися материалами объясняется прежде всего тем, что материалы типа АД-33 обладают малым запасом пластичности и их разрушение даже при малых долговечностях, как правило, имеет усталостный характер. Образующаяся при данных условиях испытания шейка невелика и определяет лишь незначительные увеличения истинных напряжений по сравнению с условными. [c.172]

В зависимости от толщины стенки изменяется плотность отливки и ее механические свойства. С уменьшением толщины стенки литых деталей (рис. 2.2), отлитых под давлением иЗ сплава АЛ4, плотность р и временное сопротивление внзрастают, а относительное удлинение уменьшается. Увеличение прочностных свойств объясняется возрастанием роли гидродинамического уплотнения в тонкостенных отливках. Оптимальное сочетание механических свойств (Ов = 250 МПа, 6 = 2%) наблюдается при толщине стенки 2,5—3 мм. Прочность литых деталей из цинковых сплавов при увеличении толщины стенки снижается не так значительно, как литых деталей из алюминиевых сплавов. На рис. 2.3 приведена зависимость относительного изменения прочности литой детали (в процентах по отношению к прочности литой детали толщиной 1,5 мм) при увеличении толщины ее стенки [113]. При увеличении толщины стенки от 1,5 до 5 мм прочность алюминиевых деталей падает на 30%, а деталей из цинкового сплава — лишь на 20%. [c.35]

Испытания на СРТУ листов толщиной 1,6 мм алюминиевого сплава 1424 Т1 (система Al-]Vlg-Li) в работе [91] проводили в соответствии с требованиями американского стандарта ASTME 647-95. Использовались образцы в виде пластины с центральным надрезом (образец типа ЦНР). Общим требованием к этим образцам явилось то, чтобы отношение рабочей длины образца х к его ширине W было достаточно большим, т.е. L/W >1,2. Было показано, что уменьшение длины образца ниже рекомендуемого стандартами на методы испытаний приводит к небольшому увеличению скорости роста усталостных трещин и заметному снижению характеристик вязкости разрушения. [c.144]

Х18Н10Т толщиной 50 мм общая глубина ЗТВ по большей части не превышает 1,5—2 мм, то для аналогичной стали толщиной 20 мм протяженность ЗТВ, как правило, не более 0,2 мм, а для стали толщиной 10 мм глубина зоны еще меньше. С уменьшением толщины стали за счет увеличения скорости резки уменьшилось тепловложение в кромки реза, а следовательно, уменьшилась и глубина ЗТВ. На алюминиевых сплавах в зависимости от толщины листа, состава и предшествуюид,ей термообработки глубина ЗТВ изменяется от 0,2 до 3 мм и более. [c.75]

Уменьшение износа канавки верхнего компрессионного кольца, значительно влияющего на долговечность поршня, достигается применением алюминиевых сплавов с повышенными прочностными показателями или заливкой в зону канавки вставки из нирезистового чугуна или из малоуглеродистой стали (в поршнях из обычных алюминиевых сплавов). Некоторое усложнение технологии изготовления и увеличение стоимости поршня окупается значительным повышением долговечности канавки (в 3—6 раз). [c.149]

В качестве абразива для брусков применяется зеленый карбид кремния для чугуна и белый электрокорунд для стали на керамической связке, хотя некоторые заводы с успехом применяют также и бакелито-идитоловую связку в особенности на заготовках из закаленной стали (например, марки ЗОХГСА), а также из алюминиевых и магниевых сплавов. Необходимо отметить, что керамическая связка обладает рядом недостатков по сравнению с бакелито-идито-ловой. Из-за большой склонности к выкрашиванию хрупких зерен часто имеет место образование рисок и надиров на обрабатываемой поверхности. Это заставляет понижать удельное давление на бруски и выбирать бруски пониженной твердости. Первое приводит к уменьшению производительности процесса, а второе —к увеличению расхода брусков. Кроме того, при керамических брусках обязательно требуется проводить процесс в два приема (черновая и чистовая обработка), тогда как при органических связках можно ограничиться только одной операцией. [c.489]

Сравнение влияния одинаковых добавок железа и меди на стойкость 99,9987о-iHoro алюминия показало, что при малом содержании этих элементов медь влияет гораздо сильнее 0,1% железа в 99,998%-ном алюминии увеличивает скорость его растворения в 2 н. соляной кислоте в 160 раз, 0,1% меди в 1600 раз. При увеличении содержания меди и железа влияние железа постепенно возрастает. Опыты, проведенные с 2 н. соляной кислотой, показали уменьшение коррозии, обусловленной добавкой меди к алюминию высокой чистоты, при одновременном присутствии кадмия и кремния. Коррозии магниевокремниевых алюминиевых сплавов, содержащих медь, препятствуют также добавки хрома. [c.508]

В технологическом и структурном воздействиях на материал заложены огромные возможности повышения конструкционной прочности, например, увеличение способности материала к поглощению энергии путем ускорения и облегчения микрорелаксации напряжений уменьшение внутренних растягивающих напряжений путем исключения источников этих напряжений и многое другое. До 1930 г. усилия по реализации этих возможностей были направлены почти исключительно на получение высоких пределов прочности и текучести, иногда ударной вязкости и предела выносливости гладкого образца, и уже к 1940 г. были разработаны стали с Ов = 200 кг /мм , алюминиевые сплавы с Ов = 60 кгс/мм , с достаточной величиной ударной вязкости, но, [c.7]

Эти исследования показали в частности, что вес станин тонколистового стана может быть уменьшен по сравнению с аналогичными станинами листового стана Запорожсталь без заметного при этом снижения жесткости всей рабочей клети например, при увеличении напряжений в станине на 50% деформация его окна возрастает только с 10 до 15% от общей деформации рабочей клети. Это дало возможность осуществить на НКМЗ уменьшение веса станин станов для прокатки алюминиевых сплавов на 20% по сравнению со станинами стана аналогичного назначения, полученного из США. [c.34]

Изучена возможность применения полиметил-и поли-фенилгидросилоксанов для увеличения коррозионной и абразивной стойкости алюминиевых сплавов, а также для уменьшения адгезии к ним льда [355]. Для этой цели использовался 10%-ный раствор (СНз81НО) в смеси этилового эфира с бензином (1 1) или (СвН581Н0) в смеси бутилового спирта с бензином (1 5). Пленка наносилась на металл методом разлива раствора. Последующая обработка состояла из сушки на воздухе, обработки паром в автоклаве при 3—5 ат, горячей сушки на воздухе при 110° С с последующим уплотнением в воде при 96—98° С и нагрева на воздухе при 110, а затем при 140° С. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...