Шаг зубьев нормальный

Шаг зубьев нормальный осевой [c.210]

Шаг зубьев нормальный (для конических колес — внешний) Ширина венца [c.379]

Как видно из рис. 9.14, у косозубого колеса различают торцовый шаг и нормальный — в плоскости, перпендикулярной направлению зубьев. Соответственно различают торцовый и нормальный модули. [c.293]

Для определения параметров косозубого колеса рассмотрим схему развертки делительного цилиндра (рис. 18.7, б). В нормальном сечении п — п зубьев определяется нормальный шаг / и нормальный стандартный модуль в торцовом сечении [c.184]

Образующие зубьев косозубых колес расположены по винтовой линии. На рис. 184 дано схематическое изображение части косозубого колеса. На нем показаны торцовый шаг р , нормальный шаг рп, смещение зуба с, ширина венца Ь длина зуба и угол р наклона зубьев к оси колеса. Из рисунка видно, что [c.218]

Зубья колес Новикова отличаются от зубьев эвольвентных косозубых колес формой сечений. Однако и те и другие представляют собой винтовые тела. Как и в косозубом эвольвентном зацеплении, в зацеплении Новикова пользуются понятиями торцового шага ts, нормального шага 4 и осевого шага 4- Здесь удобно пользоваться понятием угла р наклона зуба, аналогичным такому же понятию , для эвольвентных колес. В рассматриваемом случае угол р наклона зуба принимают в пределах от 10 до 30°. [c.72]

Исходные контуры характеризуют также и зацепление косозубых колес — они соответствуют контуру косозубой рейки в нормальном сечении. Так как в рейке с косыми зубьями (рис. 3. 49) можно различать шаги зубьев Д, (а в зависимости от сечения, то для косозубых колес вводят понятие модулей в сечениях [c.271]

Нормальный шаг зубьев цилиндрического зубчатого колеса по его основному цилиндру [c.246]

Линейная величина в п раз меньшая нормального шага зубьев [c.246]

Линейная величина в л раз меньшая основного нормального шага зубьев цилиндрического зубчатого колеса [c.246]

Различают делительный, начальный и другие окружные Vf, осевые и нормальные шаги зубьев окружной осевой [c.249]

Для увеличения стойкости долбяков при черновой обработке рекомендуется менять направление их вращения после 120—140 мин. работы. Это мероприятие обычно увеличивает стойкость долбяков на 50—70%. При обработке колёс до jM = 6 червячными фрезами рекомендуется производить их осевую передвижку по фрезерной оправке на величину, равную 1,5—2 шагам, после нормального затупления работающих зубьев, поэтому первоначальную установку фрезы следует производить в крайнем положении с таким расчётом, чтобы обеспечить полное её зацепление с нарезаемой заготовкой. При нарезании колёс с модулем М = 1 — 1,5 стандартными однозаходными червячными фрезами удаётся получить от трёх до восьми передвижек и тем самым почти во столько же раз увеличить стойкость фрез. При нарезании колёс М = 4 число передвижек получается равным от двух до четырёх. [c.109]

Так как при корригировании шаг зубьев рейки не меняется, то остается неизменным и шаг зубьев зубчатого колеса но делительной окружности, но толщина зуба на этой окружности уже не будет равна ширине впадины, как это имеет место при нормальных зубьях. [c.446]

Зубья нормального и корригированного колес, образованные одной и той же основной рейкой, имеют одинаковый основной шаг и, следовательно, правильно сцепляются между собой. [c.313]

Шаг зубьев фрезы в нормальном сечении t = тп, где т — модуль колеса. [c.681]

Пп—делительный нормальный модуль зубьев, мм (линейная величина, в д раз меньшая делительного нормального шага зубьев) [c.530]

Боковой зазор между зубьями нормально должен быть в пределах 0,25—0,40 ииш или около 0,08—0,1 М ( где M=t n—нормальный модуль три шаге зубчатой передачи t мм-, я=3,14). [c.197]

Шаг эвольвентного зацепления. . . Нормальный шаг зубьев рейки. . . [c.397]

Основной нормальный шаг зубьев. Основной окружной шаг зубьев. . Основная нормальная толщина [c.397]

МОДУЛЬ ЗУБЬЕВ — линейная величина, в п раз меньше шага зубьев. В зависимости от того, какой шаг де-. лят на я, различают окружной модуль гп(, осевой модуль Шх и нормальный модуль Шп- Каждый из указанных модулей может быть делительным, начальным и др. Обычно задают стандартный делительный нормальный мог дуль т = pjn. [c.187]

Рабочие чертежи цилиндрических колес с косыми зубьями. Шаг косых зубьев может быть измерен на торце колеса (как и шаг прямых зубьев), в этом случае он называется торцовым шагом и обозначается в таблице параметров Pt. Другое измерение шага производится под прямым углом к направлению зуба (измерение по нормали). В отличие от первого этот шаг называют нормальным и обозначают Рп- [c.141]

У прямозубых колес шаг t = лт, у косозубых шаг в нормальном сечении = пт , где т — модуль в нормальном сечении. Влияние модуля на величину зубьев рейки иллюстрируется фиг. 21. [c.288]

Небольшие отличия в описываемых этими стандартами исходных контурах показаны в табл. 6.1. Исходный контур является пр.чмо- бочным реечным контуром с равномерно чередующимися симметричными зубьями и впадинами трапециевидной формы. Указанные стандарты распространяются на эвольвентные цилиндрические зубчатые передачи о прямозубыми и косозубыми колесами, а также на конические передачи с прямозубыми зубчатыми колесами и устанавливают нормальный номинальный исходный контур зубчатых колес. Шаг зубьев выражается через основной параметр зубчатого зацепления — модуль т р кт. Модуль измеряется Б миллиметрах. Его значения регламентированы ГОСТ 9563—60 (СТ СЭВ 310—76), который устанавливает значения нормальных модулей для цилиндрических колес и внешних окружных делительных модулей для конических колес с прямыми зубьями. Значения модулей первого ряда стандарта 0,05 О.Об- [c.280]

Известно, что для правильного зацепления косозубых колес их зубья должны правильно сцепляться с одной и той же пространственной рейкой (типа исходного контура) (фиг. 412). Для этого необходимо, чтобы в сечении ЫЫ, нормальном к направлению зубьев рейки, у обоих колес были равные шаги и углы профиля. Фреза в сечении, нормальном к направлению витков на среднем делительном цилиндре, должна г-меть шаг зубьев и угол профиля а , соответственно равные ц а. у /1 и углу профиля О] нормального сечения нарезаемого колеса по его делительному цилиндру [c.684]

Внешний нормальный шаг зубьев — нормальный шаг зубьев, соответствуюш,ий его внешней концентрической окружности. Различают внешние нормальные шаги зубьев делительный (рд ), начальный (Рпше) И др. [c.367]

Рп> Ри Рх — шаг зубьев нормальный, торцовый (окружной) и осевой Рьпу Ры — шаг зубьев основной нормальный и основной окружной [c.29]

Для нормальной плавной работы передачи необходимо, чтобы последующая пара зубьев входила в зацепление (в точке Ь на рис. 178) до того, как предыдущая пара выйдет из зацепления (в точке а). Если это условие не будет выполнено, то после выхода из зацепления пары зубьев передача вращения ведомому колесу прекратится, оно замедлит свое вращение, и следующая пара войдет в зацепление с ударом. Непрерывность зацепления обеспечивается в том случае, когда угол перекрытия больше углового шага зубьев. Отношение утла перекрытия зубчатого колеса передачи к его угловому шагу носит название коэффиуиен/па перекрытия передачи [c.268]

Окружной (торцовый) шаг зубьев Pf — расстояние между одноименными профилями соседних зубьев по дуге окружности в сечении А —Л. Нормальный делительный шаг зубьев — кратчайшее расстояние по делительной поверхности зубчатого колеса между эквидистант1гыми одноименными теоретическими линиями соседних зубьев (см. сечение Б —Б). [c.137]

Основные геометрические размеры зависят от модуля и числа зубьев. При расчете косозубых колес учитывают два шага (рис. 3.98) нормальный шаг зубьев — в нормальном сечении пп и окружной шаг pt — в торцовом сечении tt при этом pt=pJ os р. Соответственно шагам имеем два модуля зубьев mt=ptln и m = pjn, при этом [c.345]

Угол профиля а/ в торцовой плоскости не равен углу а в сечении косозубой рейки плоскостью, нормальной направлению зуба. Это следует из того, что шаг зубьев pt в торцовой плоскости не равен шагу р в нормальном сечении, а высота зуба неизменна. Следовательно, tga /tga/ = созР, откуда [c.248]

Центральный угол концентрической окружности зубчатого колеса, равный 2т1/г, называют угловым шагом зубьев и обозначают т. Угол поворота зубчатого колеса передачи от положения входа зуба в зацепление до выхода его из зацепления называют углом перекрытия и обозначают (см. рис. 227). Для нормальной плавной работы передачи необходимо, чтобы до выхода из,зацепления одной пары другая уже вошла в зацепление. Если это условие не будет выполнено, то после выхода из зацепления пары зубьев передача вращения ведомому колесу прекратится, оно замедлит свое вращение, и следующая пара войдет в зацепление с ударом. Непрерывность зацепления обеспечивается в том случае, ко1да > т. Отношение угла перекрытия зубчатого колеса передачи к его угловому шагу называют коэффициентом перекрытия у = ф х. Следовательно, для нормальной работы передачи необходимо, чтобы > 1. Чем больше коэффициент перекрытия, тем меньше зона однопарного зацепления. [c.250]

Особенности определения модуля зацепления косозубых цилиндрических колес. При изучении конструкции и расчета косозубых колес приходится рассматривать геометрию зацепления в торцевой и нормальной плоскостях (рис. 16.5, б). Угол, составленный этими плоскостями, равен 90°—р. Величина шага зубьев в плоскости торца связана с величиной шага в нормальном сечении зависимостью pt — pj os p. Аналогичная зависимость су-ЩбСТВуеТ И МбЖДу значениями модуля в торцевом ш/ и нормальном гпп сечениях rtit = m / os p. [c.307]

Шаг эвольвентного зацепления Нормальный шаг зубьев рейки Торцовый шаг зубьев рейки. Осевой шаг зубьев рейки. . . ОсЕювной нормальный шаг зубьев Основная нормальная толщина зуба............... [c.241]

Во всех случаях длины реальных гибких связей и их участков измеряются вдоль продольных нейтральных осей этих связей. В случае зубчатого (синхронного) исполнения волновых механизмов зубья гибкой связи расположены с шагом на своей опорной поверхности, а жесткие опорные поверхности, контактирующие с гибкой связью, содержат зубья того же шага. Для нормального заценлеиия зубчатой связи с опорной поверхностью число зубьев на волнообразной гибкой связи длиной I (рис. 9.4) должно на целое число отличаться от числа зубьев на проекции I волны на опору. Это накладывает определенные ограничения на значения кииематическпх параметров зубчатых механизмов па гибких связях, в частности для схем, показанных на рис. 9.4, на величину линейного или углового шага. Для линейных механизмов (рис. 9,4, а, б) в этом случае [c.128]

Помимо стандартных фрез, имеется большая группа специальных фасонных фрез. Хорошую производительность дают фрезы с винтовыми зубьями. Применяют также торцовые, концевые и цилиндрические фрезы с неравномерным окружным шагом I (см. ГОСТ 8237-57). Отличительные особенности этих фрез состоят в том, что они имеют неравномерный окружной шаг расположения зубьев (например, для 6-зубой концевой фрезы 0=1 = 14 50 мм 57°, 63°, 57°, 63° и т. д.), винтовое расположение режущих кромок <0 = 35°-ь45°. Используют фрезы с двумя формами зубьев нормальным зубом с обычным числом зубьев и крупным зубом. Фрезы последнего вида применяют для фрезерования материалов с высокой обрабатываемостью, прежде всего легких цветных металлов и сплавов. Для обработки сложных фасонных поверхностей принимают также комплекты фрез. Типы специальных конструкций фрез приведены в табл. 66. [c.73]

Нормальная высота зуба к = 2,25 т. Соотношение между толщиной зуба в опасном сечошш S и толщиной зуба на начальной окружности S p = 0,5 ят лт — шаг зубьев) зависит от числа зубьев и других факторов. Принимая [c.152]

Цепь диф ренциального движения обеспечивает дополнительный поворот заготовки и используется при нарезании цилиндрических колес с косыми зубьями и червячных колес методом осевой подачи фрезы. Нарезаемая винтовая поверхность косого зуба цилиндрического колеса с углом наклона р (рис. 175, б) имеет шаг Pj( за один полный оборот заготовки Р , — nd tg р, где d — диаметр делительной окружности колеса. Так как d = Р г л, где Р . — торцовой шаг зубьев косозубого колеса, при этом Р — / / os Р = = nmj os р, где Р — нормальный шаг зубьев т — нормальный модуль, то Р = nrriazJsm р. Тогда гитара цепи дифференциала [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...