Прочность клее-сварных соединений

Рис. 6-9. Зависимость прочности клее-сварных соединений на сдвиг от относительного- объемного содержания пор.

При двустороннем введении клея в зазор многорядного соединения (пакет 1,2+1,2 мм) с шахматным расположением сварных точек он проникает на глубину 100 мм, надежно заполняя всю полость нахлестки, что свидетельствует о его хорошей способности заполнять зазоры. Введение в клей наполнителя— алюминиевой пудры ПАК 4 в количестве 10% к весу сухого остатка заметно повышает плотность клеевого слоя, не ухудшая при этом проникающую способность клея, но несколько снижая прочность клее-сварного соединения. Эти данные в дальнейшем и послужили основанием для введения в состав клея ФЛ 4С наполнителя. [c.84]

ПРОЧНОСТЬ КЛЕЕ-СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ [c.126]

Данные табл. 53, 68 и 69 показывают, что прочность клее-сварных соединений при работе на срез в условии обычной температуры во всех рассмотренных случаях заметно выше прочности однотипных сварных. При меньшей толщине соединяемых листов эффект применения любого указанного клея значительно выше, чем при большей, что согласуется с ранее полученными данными [10]. Это можно объяснить тем, что клей придает боль- [c.127]

Несмотря на значительную прочность клеевой прослойки и независимо от ее природы, прочность клее-сварных соединений на отрыв оказывается в ряде случаев незначительно выше прочности обычных точечных. Обусловлено это не тем, что наличие [c.133]

В табл. 73 приведены средние значения разрушающей нагрузки, полученные в результате сравнительных испытаний на отрыв обычных крестообразных сварных и клее-сварных (с клеем ЭПЦ 1) образцов из алюминиевых сплавов. Прочность клее-сварных соединений в этом случае незначительно превы- [c.133]

По данным работы 1Ш] усталостная прочность клее-сварных соединений превосходит прочность всех других видов неразъемных соединений. Так, например, предел выносливости, полученный при осевом растяжении при —=0 сварных одноточечных об- [c.149]

Несмотря на значительное снижение концентрации напряжений у границы ядра сварной точки, приведшее к заметному повышению усталостной прочности клее-сварного соединения за [c.150]

Опыты показали, что с увеличением толщины образцов от 2 до 4 мм зазор между свариваемыми листами увеличивается примерно на 50%. Это обусловлено неравномерным разогревом и охлаждением по толщине листа и значительными пластическими деформациями в результате обжатия деталей в процессе сварки. Соответственно клеевая пленка при сварке тонких листов (до 2 мм) значительно тоньше, чем при сварке толстых, и придает большую жесткость и прочность клее-сварному соединению. Это дополнительно указывает на целесообразность использования контактной точечной сварки по клею в производстве тонколистовых конструкций. [c.172]

Как видно из табл. 84, после прямого длительного воздействия воды на слой клея ВК 1 статическая прочность клее-сварных соединений не изменяется. Аналогично ведут себя и клее-сварные соединения с клеем ФЛ 4С, защищенным системой лакокрасочных покрытий. Однако прямое воздействие воды на незащищенный слой клея ФЛ 4С вызывает значительное ослабление [c.175]

Таким образом, комплекс проведенных исследований позволяет сделать вывод о том, что в наименьшей степени способствует изменению прочностных характеристик сварных соединений их химическое оксидирование, а клее-сварных —лакокрасочное покрытие. Анодное оксидирование в серной кислоте снижает на 10—15% усталостную прочность клее-сварных соединений и не обеспечивает гарантированной заш,иты наиболее коррозионно опасных мест в клепаных соединениях. Практически применение химического оксидирования ограничено весьма малой прочностью получаемой оксидной пленки. Поэтому наиболее перспективным способом антикоррозионной заш,иты клее-сварных соединений следует считать лакокрасочное покрытие без предварительного анодирования. Осуществление этих рекомендаций на практике позволит значительно упростить технологию изготовления клее-сварных конструкций и расширить области их применения. [c.179]

Рис. 4-40. Прочность клеено-сварных соединений

Прочность клеено-сварных соединений из алюминиевых сплавов в большой мере зависит от технологии производства и конструкции от состава клея, величины зазора, толщины деталей. На рис. 4-40 приведены характеристики прочности при статическом срезе в зависимости от жесткости соединений внахлестку полос малой толщины, тонкой полосы с более толстой, двух утолщенных, с двумя жесткими накладками, телескопического соединения. Эффективность склеивания повышается с уменьшением толщины элементов и с увеличением жесткости соединения. В настоящее время разрабатываются клеено-сварные стальные конструкции. [c.87]

Для контроля качества клеевой прослойки клее-свар-ных соединений в производственной практике применяются те же методы, что и для контроля клеевых соединений [Л. 1, 139]. Однако указанные методы дефектоскопии не позволяют получать качественные и количественные показатели о наличии пористости в клеевой прослойке клее-сварных соединений. Практически открытым остается вопрос и о способе неразрушающего контроля прочности такого рода соединений. [c.245]

Результаты опытов, приведенные на рис. 6-8 н 6-9, показывают, что изменение пористости клеевой прослойки клее-сварных соединений приводит к широкому из--менению тепловой проводимости и прочности соединений при сдвиге. При этом удовлетворительное расположение 246 [c.246]

Сравнение данных рис. 6-8, 6-9 указывает на идентичный характер зависимости прочности при сдвиге и тепловой проводимости для клее-сварных соединений (с различными клеями, толщинами прослойки и свари- [c.248]

Клей ВК 32-ЭМ обеспечивает герметичность клее-сварных соединений, но имеет низкую водостойкость и низкую стойкость, в электролитах сернокислотного анодирования и в электролитах, хромового и химического оксидирования. По имеющимся литературным данным, длительное воздействие воды и влажного атмосферного воздуха снижает, например, прочность клеевых соединений примерно на 40% и более. Как показала проверка, в обычных атмосферных условиях клее-сварные соединения на этом клее подвержены сильному старению. Таким образом, повышенная токсичность, плохая технологичность и другие важные недостатки не позволяют рекомендовать клей ВК 32-ЭМ для производства клее-механических соединений. [c.22]

Исходная вязкость многих клеев особенно сильно возрастает при повышении содержания наполнителя, что ведет к снижению способности клея выжиматься с контактной площадки. Невы-давленный клей в процессе сварки сгорает, при этом обильно выделяются газы, образующие поры и свищи в клеевой прослойке. Это приводит к снижению прочности и нарушению герметичности клее-сварного соединения. Увеличение количества наполнителя способствует снижению усадочных напряжений в клеевом слое и удешевлению клеевой композиции. Чтобы клеи хорошо выдавливались с контактной площадки в процессе сварки, они должны иметь вязкость не более 0,12 сек по конусному вискозиметру. Однако слишком высокая жидкотекучесть клея приводит к вытеканию его из зазоров соединения, особенно если плоскость нахлестки наклонена к горизонтали. В результате этого возникают непроклеи, нарушается герметичность соединения и снижается его прочность. [c.75]

Прочность при срезе — сдвиге клеевого шва в клее-сварных соединениях (клей КЛН 1) с высверленной сварной точкой [c.95]

Проведенные авторами, а также Н. И. Лопатиным исследования показали, что клеевая прослойка КЛН 1 в клее-сварных соединениях в отвержденном состоянии достаточно стойка против действия масел, керосина, бензина, спирта, а также электролитов, используемых при оксидировании и анодировании Однако водостойкость ее недостаточна. При непосредственном контакте клеевой прослойки с морской и пресной водой происходит частичное разрушение прослойки по поверхности, что может отрицательно повлиять на прочность и герметичность клее-сварного соединения. [c.96]

Устойчивость протекания процесса сварки по клеям ЭПЦ и К 153 и прочность получаемых при этом клее-сварных соединений сильно зависит от длительности открытой и закрытой выдержки деталей перед сваркой. Указанные клеи, содержащие отвердитель, ускоренно набирают вязкость, особенно при открытых выдержках, что быстро снижает их жизнеспособность и ускоряет процесс полимеризации. Входящий в состав клеев полиэфир взаимодействует при открытых выдержках с кислородом воздуха и интенсивнее уменьшает их жизнеспособность. [c.100]

Расход клея зависит от степени обработки поверхности, вязкости клеевой композиции, способов нанесения, толщины слоя клея и т. п. С уменьшением толщины клеевой прослойки увеличивается прочность клеевого соединения. Оптимальная толщина клеевого слоя в клее-сварном соединении (0,1 — 0,25 мм) обеспечивает требуемую прочность соединения. Лишний расход клея приводит к увеличению толщины клеевого слоя и, следовательно, к снижению прочности соединения, загрязнению электродов при выдавливании клея из-под нахлестки, а также к повышению стоимости производства клее-сварных конструкций. [c.100]

Для клеев ВС ЮТ и ВС 350 характерна пониженная прочность при работе на неравномерный отрыв, особенно для клее-сварных соединений в связи с образованием неизбежных непро-клеев в краевой части нахлестки. Таким образом, клеи ВС ЮТ и ВС 350 не обеспечивают доброкачественных клеесварных соединений. [c.107]

Таблица 62 Предел прочности при сдвиге в кГ/ мм клее-сварных соединений, выполненных на клее ВК 1, в зависимости от продолжительности открытой выдержки

Все зарубежные авторы подчеркивают значительное повышение прочности клее-сварных соединений по сравнению со сварными, особенно при переменных нагрузках, что согласуется с результатами советских исследователей. Все зарубежные источники особо подчер-кивают экономичность клее-сварных конструкций, не требующих для изготовления какого-либо специального оборудования, кроме серийных сварочных машин и сложных приспособлений для нанесения клея. Стоимость клея и трудоемкость его нанесения безусловно окупаются резким повышением прочности и эксплуатационной надежности клее-сварных конструкций. [c.80]

Предел прочности клеевой прослойки ЭПЦ и ЭОРЦ указанного состава увеличивается со временем и достигает максимального значения соответственно до 136 и 130 кГ см через 14 суток после изготовления клее-сварных соединений. Поскольку процесс полимеризации этих клеев протекает довольно интенсивно, то уже через 24 ч прочность клее-сварных соединений достигает 85—90% максимальной прочности. [c.99]

Оптимально допустимую длительность открытых и закрытых выдержек, например клея ЭПЦ, перед точечной сва.ркой устанавливали на стандартных химически зачищенных образцах из сплава АМгбМ толщиной 2 мм. На каждый образец наносили примерно равное количество клея, затем их сваривали по клею партиями через интервалы 20 мая и испытывали на сдвиг-срез. При длительности закрытой выдержки свыше 90 мин и открытой свыше 50 мин прочность клее-сварных соединений резко снижается, процесс сварки протекает неустойчиво, наблюдаются значительные выплески. На разрушенных образцах технологической пробы и макрошлифах при этом обнаружены нестабильные сварные точки и дефекты в виде пор и свищей в клеевом слое. [c.100]

Свариваемые сплавы Сочетание 1 олщин в. глг Соединение Диаметр ядра точки в мм Средняя разрушающая нагрузка при срезе в кГ Отношение прочности при срезе свар, ного соединения к прочности клее-сварного соединения в % [c.129]

Для испытания на скручивание клее-сварных соединений с толщиной листов менее 1,5 мм были разработаны более жесткие образцы новой конструкции, состоящие из двух колец I (рис. 21, а), свариваемых по окружности несколькими точками 4, или из двух дисков (рис. 21,6), свариваемых в центре одной точкой. После сварки образцы приклеиваются эпоксидно-цементным клеем к стальным фланцам 2. Сплошная склейка образцов с фланцами исключает потерю устойчивости пластин и обеспечивает чистые сдвигающие напряжения. Во избежание трения между элементами образцов их изготовляют в виде колец с наружным диаметром 100—120 мм и внутренним 60— 80 мм. При сварке кольцевых образцов можно варьировать шаг сварных точек, что важно для определения прочности клее-сварных соединений, выполняемых по слою жидкого клея. При четырех сварных точках шаг составляет 63 мм, при шести 42 мм и при восьми 31,5 мм. Дисковые образцы имеют диаметр 40— 50 мм. Размеры образцов следет выбирать такими, чтобы проч- [c.136]

Было изучено влияние шага сварных точек на прочность клее-сварных соединений, выполненных с применением клеев ЭПЦ и КС 609 (табл. 76 и рис 22). Установлено, что оптималь- [c.138]

Рис. 54. Усталостная прочность клее-сварных соединений сплава Д16Т

Следует отметить ряд особенностей формирования клеесварных соединений, которые могут оказать определенное влияние на процессы теплопе-реноса. Так, при выполнении клее-сварных соединений по первому технологическому варианту при высокой плотности тока или повышенной вязкости клея последний не успевает полностью выдавиться с контактной площади, в результате чего в ядре сварной точки и в клеевой прослойке около точки появляются крупные шлаковые включения, поры и трещины. Подобные дефекты снижают, в частности, статическую прочность в сравнении с соединениями, полученными по второму технологическому варианту, и, очевидно, будут повышать сопротивление в зоне перехода. [c.176]

В связи с этим представляет интерес установление связи между прочностью, тепловой проводимостью и пористостью клее-сварных соединений [Л. 141, 143]. С этой целью исследовались образцы из дюралюмина Д16Т с поверхностями, подвергнутыми предварительной обработке. В качестве адгезива применялись клеи ВК-7 на основе трназиновых полимеров и ФЛ-4С на основе эпоксидной смолы, модифицированной фурановыми соединениями. Выбор указанных клеев обусловлен наличием в их составе значительных количеств растворителя, способствующего образованию пористых прослоек. Метод определения тепловой проводимости прослойки не отличался от используемой при исследовании клеевых соединений. Применялась установка для исследования теплообмена клее-механических соединений при нестационарном режиме (см. гл. IV). [c.245]

Прочность при сдвиге клее-сварных соединений испытывалась на машине ЦДМ-10 в комплекте с нагревательным приспособлением. Температура зоны клеевой прослойки в момент определения а и Тв поддерживалась на уровне 353 К для соединений с клеем ВК-7 и 303 К — с клеем ФЛ-4С. Испытания проводились на одноточечных образцах внахлестку (25X25 мм), сваренных по слою жидкого клея, а также выполненных без клея с последующим его введением капиллярным способом и отверждением. Для более детальной оценки влияния пористости клеевой прослойки на прочность при сдвиге испытывались также образцы с высверленными точками. Объемная пористость изменялась путем варьи- [c.245]

Клеевые соединения обладают высокой прочностью при работе на сдвиг и равномерный отрыв (табл. 11 и 12), а также удовлетворительной длительной прочностью и выносливостью. Однако они имеют пониженный предел прочности при неравномерном отрыве (при 20° С 15—20 кГ1см), что обусловлено недостаточной эластичностью клеевой прослойки. При температурах свыше 60° С прочность соединений резко снижается (табл. 11). Отсутствие внешнего давления во время полимеризации клея мало влияет на прочность клеевых и клее-сварных соединений. [c.21]

Если в качестве модифицирующих добавок применить одновременно окситерпеновую смолу и полиэфир МГФ 9, то можно получить композицию ЭОСЦ (табл. 20), отличающуюся повышенной ударной прочностью. Для производства клее-сварных соединений наиболее перспективны клеи ЭПЦ. [c.31]

Форсирование режима по току и давлению вызывает выплески либо не обеспечивает диаметр ядра точки в заданных пределах. Попытка увеличить жизнеспособность клея КС 609 за счет освежения его растворителем (например, ацетоном) не привела к положительным результатам. Введение растворителя в состав этого клея приводит к нарушению полимерных связей, ухудшению адгезии и прочности, потере герметичности соединения. При изготовлении клее-сварных соединений из алюминиевых сплавов на клее КС 609 могут быть рекомендованы любые способы подготовки свариваемых повернхостей, применяемые для обычной точечной сварки. При любом способе подготовки перед нанесением клея необходимо протереть свариваемые поверхности деталей ацетоном и просушить их до полного его испарения (табл. 51). [c.89]

Н. И. Лопатиным) средней прочности сварных и клее-сварных соединений сплава Д16Т, выполненных с применением двусто- [c.95]

Коррозионная стойкость клеевого шва и его способность герметизировать зазоры клее-сварного соединения от затекания воды и электролитов при анодировании определялась визуальным осмотром вскрытых после пребывания в указанных средах клее-сварных образцов технологической пробы из сплава АМгб и Д16Т, металлографическим исследованием макрошлифов, вырезанных из этих образцов, а также по результатам сравнительных механических испытаний на срез клее-сварных образцов из сплава Д16Т (пакет 1,5+1,5 ллг) с высверленной точкой сверлом диаметром 8 мм (табл. 54). После введения клея в полость сварного соединения образцы выдерживали на воздухе в течение 7—10 суток для полной полимеризации клея, а затем загружали в соответствующие среды, где выдерживали 5— 60 суток. После вскрытия сварных швов на образцах не было обнаружено следов коррозии, отслоения клея и затекания электролита внутрь шва. Как видно из табл. 55, прочность клее-сварного шва после активного воздействия на него различных сред в течение 30 суток и более снижается незначительно. [c.96]

Сварку по сырому слою клея ВК 1 можно выполнять в продолжение 3 суток с момента его нанесения. Жизнеспособность клея при изготовлении клее-сварных соединений определяли по характеру протекания процесса сварки и на режиме, подобранном для сварки по слою свежеприготовленного клея, а также по изменению прочности соединений в зависимости от времени открытой выдержки клея (табл. 62). Испытания проводили на стандартных образцах из Д16АТ (1,5+1,5 мм) с весверленной точкой при нахлестке 25x25 мм. [c.110]

Предел прочности при сдвиге в кГ/см клее-сварных соединений Д16Т с высверленной точкой в зависимости от состояния клея ВК1 и режима [c.112]

Металлографическим анализом в ядре точки обнаруживаются крупные шлаковые включения округлой и иной формы (рис. 16), которые образуются в результате сгорания в сварочном контакте при включении тока невыдавленных остатков клея. Подобные дефекты в ядре точки чаще всего снижают работоспособность сварных соединений при циклических нагрузках и практически не влияют на статическую прочность этих соединений. Однако, как видно нз табл. 68, прочность при статическом срезе клее-сварных соединений, выполненных по слою клея ВК 7, оказывается значительно более низкой, чем в случае введения клея в зазор соединения после сварки. С целью установления причин этого явления сравнительным испытаниям на срез подвергали одноточечные клее-сварные образцы из Д16Т (выполненные но слою клея) с неотвержден-ной клеевой прослойкой и обычные сварные толщиной 2 + 2 мм. с диаметром ядра 7—7,5. чм. [c.115]

Одним из основных требований, предъявляемых к клеям, используемым для получения клее-сварнб1х соединений, является способность клея отверждаться при минимальном (желательно контактном ) давлении на соединение. В связи с этим было изучено влияние давления при склеивании клеем ВК 7 на прочность получаемых клеевых соединений (табл. 64). Из табл. 64 видно, что изменение давления при склеивании в довольно широких пределах практически не оказывает влияния на прочность клеевых соединений, причем увеличение давления в отдельных случаях приводит даже к некоторому снижению прочностных показателей. Эти данные свидетельствуют о весь.ма ценных качествах клея ВК 7, открывающих широкие возможности использования его для получения клее-сварных соединений, особенно выполняемых капиллярным методом. [c.116]

Опробование клея ВК 7, а также других теплостойких клеев, в производстве клее-сварных соединений из теплостойких, нержавеющих сталей типа СН не дало обнадеживающих результатов, так как клеи имеют плохую адгезию к поверхности указанных сталей. Введение клея в сварное соединение повышает его прочность всего лишь на 5—12%. При этом разрушение клеевой прослойки носит ярко выраженный адгезионный характер, наблюдается отслаивание клея с поверхности металла. Попытк повысить адгезионную способность клея путем различной подготовки склеиваемых поверхностей (химическое травленпе, онескоструивание, гидроабразивная и дробеструйная обработка, зачистка щеткой и абразивным кругом и др.) не дали положительных результатов. [c.118]

Процесс сварки по клею ВК 9, содержащему 3 вес. ч. наполнителя, протекает во всех случаях устойчиво, со стабильным формированием ядра точки. Клей хорошо выдавливается с контактной площадки даже в случае применения совсем незначительного усилия предварительного обжатия (примерно равного по величине сварочному усилию). Благодаря наличию в клее небольшого количества наполнителя в клее-сварном соединении формируется очень тонкий клеевой слой ( 0,05 мм), что способствует повышению прочности соединения. Кроме того, такой клей легко и равномерно наносится не только шпателем, но и кистью, а также методом пневматического выдавливания. Однако снижение количества наполнителя в клее заметно удорожает его. Увеличение количества наполнителя в клее до 5 вес. ч. несколько повышает его вязкость, но не оказывает отрицательного влияния на процесс сварки. Так, успешное ведение сварки по такому клею образцов толщиной 1 мм и более с применением усилия предварительного обжатия, превышаюп1,его в 1,5 раза сварочное усилие, оказалось возможным в течение 2 ч с момента приготовления и нанесения клея при закрытой выдержке и в течение 1,5 ч при открытой. При этом клей, так же как и в предыдущем случае, легко и равномерно наносится с помощью шпателя и кисти прозрачным, тонким слоем, что позволяет выявлять структуру подготовленной под сварку поверхности образцов, наличие на ней рисок, царапин и других возможных дефектов. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...