Условия фрикционные

Независимо от условий фрикционно-контактного нагружения периодический характер изменения структуры свидетельствует о том, что разрушение происходит в результате многократного воз- [c.104]

Главная трудность при количественной оценке структурных изменений и особенно при установлении их количественной связи с интенсивностью износа заключается в выборе методов исследо- вания. Число циклов до разрушения не зависит от метода исследования (толщины исследуемого слоя), а абсолютные значения таких параметров, как микротвердость или ширина дифракционных линий, являются их прямой функцией. Вопрос о слое, ответственном за разрушение в условиях фрикционно-контактного воздействия, [c.106]

В условиях, соответствующих предварительному намазыванию медного сплава на поверхность стали с последующим обогащением обеих поверхностей трения медью в результате селективного вытравливания легирующих элементов медного сплава, коэффициент обесцинкования, в начальный момент примерно равный единице, со временем возрастает, что указывает на повышение роли процессов избирательного износа медного сплава для выбранных условий фрикционного взаимодействия. [c.54]

При испытании цилиндрических роликов в условиях фрикционного качения , когда ведомый ролик приводится во вращение силами трения в зоне контакта, в действительности имеет место скольжение между роликами—тем меньшее, чем больше нагрузка, и это скольжение приводит к значительному снижению предела усталости отстающей (ведомой) поверхности, в особенности при низких контактных напряжениях. [c.252]

ЧТО В нормальных условиях фрикционные накладки имеют большой запас прочности. В среднем для всех исследуемых материалов снижение прочности при растяжении, сжатии и срезе составляет около 65 %, а снижение твердости достигает примерно 75 %. [c.272]

На наш взгляд, наиболее трудным этапом моделирования является выбор критерия разрушения, поскольку процессы, вызывающие отделение частицы, могут иметь различную природу. Тип износа зависит от материалов пары трения, условий нагружения, кинематики, наличия и природы смазки и других обстоятельств. Однако есть ряд общих свойств, которые отличают разрушение поверхности в условиях фрикционного взаимодействия. Прежде всего, вблизи пятен фактического контакта шероховатых тел имеет место высокая концентрация напряжений, определяемая характером нагружения, микрогеометрией тел, коэффициентом трения и т. д. Фрикционное тепловыделение на пятнах фактического контакта приводит к значительному росту температуры в поверхностном слое. Наконец, вследствие миграции пятен фактического контакта при относительных перемещениях поверхностей происходит циклическое изменение полей напряжений и температур в приповерхностном слое. [c.322]

Поскольку задача рассматривается в геометрически линейной по-становке, считаем, что контактируют между собой одни и те же точки подобластей 5, , Si+i через специальный упругий контактный слой Si, свойства которого обеспечивают заданные условия взаимодействия. Условия фрикционного взаимодействия на принимаются в форме закона Кулона. При этом нормальные и касательные напряжения подчинены соотношению [c.18]

Условия фрикционного взаимодействия на принимаются в форме [c.78]

Условия фрикционных испытаний [c.48]

Выше обсуждалось влияние примесей внедрения на деформационные характеристики Ti. Для фрикционного взаимодействия нелегированного титана характерно адгезионное изнашивание с переносом на поверхность контртела предельно упрочненных фрагментов титана. Действуя как абразив, наросты пропахивают поверхность титана. При этом по существу происходит трение титана по титану. Для легированных различными ионами титановых сплавов характерен окислительный износ с развитием разрушения по механизму отслаивания. Электронно-графическое исследование поверхности трения имплантированного углеродом Ti показало наличие плотной пленки окислов [99]. Имея невысокую прочность, окислы титана выполняют роль твердой смазки в условиях фрикционного взаимодействия. [c.99]

Применение смазочных материалов различного химического состава играет существенную роль в формировании поверхностных структур контактирующих твердых тел. Значительно улучшить условия фрикционного взаимодействия твердых тел позволяет применение дисульфида молибдена в качестве эффективного твердого смазочного материала [2]. [c.578]

Условия фрикционного латунирования и бронзирования деталей из черных металлов [c.595]

Частным случаем вторичных структур, формирующих зону А на поверхности металлов при граничном трении в средах, которые содержат кислород, являются расс.матриваемые здесь легированные кислородом структуры (ЛКС). Это название введено в работе [8], чтобы подчеркнуть специфику атомного и электронного строения материала, образующегося при целенаправленном насыщении кислородом поверхностных слоев металла в определенных условиях фрикционного воздействия, в отличие от твердых растворов кислорода в металле и оксидов, которые также могут образовываться в поверхностных слоях при трении. [c.145]

Титан и его сплавы отличаются низкой износостойкостью, что затрудняет их использование для деталей, работающих в условиях фрикционного износа. В резьбовых соединениях наблюдается задирание и наволакивание металла. [c.87]

Таким образом, для того чтобы обеспечить надежную работу в тяжелых условиях, фрикционные материалы должны сочетать в одном изделии комплекс разнообразных и, казалось бы, взаимоисключающих свойств. Только металлокерамическим способом можно изготовить материал из разнообразных составляющих, суммирование свойств которых обеспечивает необходимые свойства готового изделия. [c.395]

Условия работы фрикционных материалов в современных скоростных машинах крайне тяжелые. Начальная скорость торможения в них достигает 50 м/с при давлении до 2,5 МПа без смазки и 100 м/с при давлении 7 МПа (со смазкой). На трущихся поверхностях при таких режимах торможения происходит мгновенный нагрев до 1200° С. Для успешной работы в таких тяжелых условиях фрикционные материалы должны обеспечить плавное торможение при а) высоком коэффициенте трения, не изменяющемся заметно в широком интервале температур б) высокой износостойкости [c.397]

При работе в тяжелых условиях фрикционные материалы на основе асбеста из-за низкой теплопроводности вызывают сильный нагрев трущейся пары. Наличие влаги в асбесте и органических веществ в смазке (масло, битум, бакелит, каучук) приводит к непостоянству коэффициента трения и вызывает большой износ при высоких температурах. При температурах выше 330° С происходит обугливание входящих в состав органических веществ, что вызывает быстрый износ фрикционного материала. [c.397]

Как отмечалось выше, для получения корректных результатов необходимо моделировать трибосистему в целом, что, строго говоря, в принципе невозможно. Обычно пытаются моделировать внешние условия фрикционного взаимодействия (геометрию, нагрузки, скорости и пр.). Однако обеспечение такого подобия не гарантирует воспроизведения реальных условий работы материала в узле трения, что связано с самой природой процесса фрикционного взаимодействия. [c.279]

Анализ процессов, протекающих в тонком слое, формирующемся в процессе трения, в окрестности геометрических поверхностей контакта твердых тел, названном пограничным слоем [4], позволяет прийти к выводу, что структура и свойства этого слоя целиком и полностью определяются природой процессов, протекающих при трении. После того, как фрикционное взаимодействие остановлено и элементы пары трения разъединены, пограничный слой прекращает свое существование. Однако структура и свойства поверхностей, сформировавшихся при трении, продолжают хранить информацию о структуре пограничного слоя и, следовательно, о тех процессах, которые протекали в процессе фрикционного взаимодействия. Поэтому, если на поверхностях двух элементов различных пар трения имеются преимущественно схожие морфологические признаки, то есть веские основания сделать предположение о схожести процессов, протекавших в этих парах трения. Таким образом, за критерий адекватности условий фрикционного взаимодействия разумно принять близость структурных особенностей поверхностей, сформировавшихся в процессе трения. [c.280]

Практически процесс моделирования условий фрикционного взаимодействия может выглядеть следующим образом. Обычным путем моделируются внешние условия фрикционного взаимодействия на основе геометрического, кинематического, силового и т.п. подобия, идентичности внешней среды [3]. После проведения испытаний оценивается степень схожести или различия структурных особенностей поверхностей, сформировавшихся в процессе трения в экспериментах и в реальных узлах трения. При существенном различии структур вносятся изменения во внешние условия и вновь проводятся испытания и сравниваются структуры поверхностей и т.д. Этот процесс продолжается до тех пор, пока не достигается удовлетворяющая исследователя степень адекватности структуры поверхностей модельных и реальных узлов трения. [c.280]

Сохраняя условие задачи 216, решить аналогичную задачу, полагая, что колеса фрикционной передачи имеют клиновые обеды. Половина угла заострения клинового обода р = 30°. [c.102]

В зависимости от условий работы и передаваемого крутящего момента применяются различные шпонки призматические (рис. 174, а), сегментные (рис. 174, б), клиновые (рис. 174, в), клиновые с головкой, клиновые на лыске (рис. 174, г), фрикционные (рис. 174, д), тангенциальные (двойные клиновые, рис. 174, е). [c.189]

Передачи выполняют с постоянным или переменным (регулируемым) передаточным отношением. Как те, так и другие широко распространены. Регулирование передаточного отношения может быть ступенчатым или бесступенчатым. Ступенчатое регулирование выполняют в коробках скоростей с зубчатыми колесами, в ременных передачах со ступенчатыми шкивами и т. п. бесступенчатое регулирование — с помощью фрикционных или цепных вариаторов. Применение того или иного способа регулирования передаточного отношения зависит от конкретных условий работы машины, которую обслуживает передача. Механические передачи ступенчатого регулирования с зубчатыми колесами обладают высокой работоспособностью и поэтому широко применяются в транспортном машиностроении, станкостроении и т. п. Механические передачи бесступенчатого [c.95]

Буксование наступает при перегрузках, когда не соблюдается условие (11.1) Ffгеометрической формы и качества поверхности катков выводит передачу из строя. Поэтому при проектировании следует принимать достаточный запас сцепления и не допускать использования фрикционной передачи в качестве предохранительного устройства от перегрузки. Применение самозатягивающихся нажимных устройств, как правило, устраняет буксование. [c.216]

Простейшая фрикционная передача состоит из двух катков, прижатых друг к другу силой Fr (рис. 5.1). Условие работоспособности передачи F Ft, где F — сила трения между катками Ft — окружное усилие. [c.82]

Расчет фрикционной шпонки производится из условия прочности на смятие по формуле (1.3) (рис. 5.9) [c.85]

Определить необходимое усилие нажатия на ролики цилиндрической фрикционной передачи, работающей при следующих условиях передаваемая мощность N[ = 6,0 кВт, частота вращения ведущего вала raj = 400 об/мин, передаточное число и=2, межосевое расстояние а = 260 мм. Передача работает в масле, коэффициент трения /=0,05. Коэффициент запаса сцепления р=1,5. [c.138]

Число пар поверхностей трения определяется из условия непре-вышения величины допускаемого давления (дисков или их фрикционных обкладок) [c.392]

Средний диаметр конусной фрикционной муфты Dm = 312 мм. Поверхности трения конусов — чугун по закаленной стали. Расчетный момент, который должна передать муфта, Afp = 477 500 Н - мм. Определить необходимую длину образующей конуса при условии, что угол конуса муфты а следует принять на 1,5° больше угла трения ф. Определить усилие включения муфты Fa. [c.410]

Соединения, работающие в тяжелых условиях, нагреваются в результате периодических деформаций до 400 —500°С. Кратковременные пики температуры на участках соприкосновения микронеровностей ( тепловые вспышки ) достигают 800—1000°С. При этом" происходит локальный отпуск, размягчение и снижение прочности стали. В этих условиях возникает фрикционный наклеп, выражающийся в смятии поверхностей, появлении неровностей и частичном сцеплении металла сопрягающихся поверхностей. На последующей стадии соединение сваривается. [c.337]

Таким образом, преобладающая доля крутящего момента передается трением. Силовая затяжка кардинально меняет условия работы соединения, превращая его по существу во фрикционное соединение, где шпонка играет вспомогательную роль, только страхуя ступицу от проворачивания. [c.244]

Фрикционные передачи относятся к передачам трением с непосредственным контактом рабочих тел — катков (рис. 169), Крутящие моменты между валами передаются за счет силы трения Е, которая возникает в зоне контакта рабочих поверхностей в результате постоянного прижатия катков с силой Q. Для надежной работы фрикционных передач требуется соблюдение условия [c.249]

В условиях скольжения из двух сопряженных деталей, для которых основным критерием является износостойкость, одну выполняют с возможно более твердой рабочей поверхностью. Сопряженную деталь в антифрикционных узлах (подшипниках, направляющих) делают из антифрикционного материала, а во фрикционных узлах (тормозах, муфтах, фрикционных передачах) — из фрикционного материала. [c.24]

Предлагаемая работа не ставит своей задачей проанализировать все многообразие условий фрикционного воздействия, приводящего к износу. В ней с позиций усталостных представлений рассматриваются некоторые результаты исследования закономерностей структурных изменений поверхностных слоев при трении, причем, предпочтение отдается металлическим материалам, работающим в обычных условиях. На взгляд автора, такое рассмотрение является целесообразным и актуальным, так как может послужить основой для распространения на общепринятые неусталостные виды износа существующих аналитических зависимостей, базирующихся на [c.3]

Важной характеристикой фрикционного материала является его твердость. При пластическом контактировании, имеющем место при трении асбофрикцион-ных материалов в области повышенных температур, твердость пропорциональна площади фактического контакта трущихся поверхностей. Твердость определяет давление на пятнах фактического касания. Чем больше твердость, тем больше давление, следовательно, выше мощность трения и температурные вспышки в местах контакта [8, 9, 10, 34, 35]. При прочих равных условиях фрикционный материал с малой твердостью имеет преимущество перед другими материалами. [c.136]

Скорость коррозии электрохимически полированной пружинной стали 60С2 в атмосфере 98 % относительной влажности и температуре 40 °С в 1,5—2 раза ниже, чем полированной механически (рис. 3.4 [27]). При электроосаждении гальванических покрытий на электрохимически полированную поверхность металла-основы формируются более мелкокристаллические и малопористые осадки, возрастает их стойкость против механического износа (рис. 3.5 [26]). Благодаря этому толщина серебряных покрытий, используемых для антикоррозионной защиты, в ряде случаев может быть уменьшена на 20—25 %, а используемых для работы в условиях фрикционного износа, например на электрических контактах,— на 10—15 %. Повышаются предел упругости и релаксационная стойкость пружинных сплавов. Снижается наводороживание стальных электрохимически полированных пружин при последующем цинковании. Предел выносливости нейзильбера толщиною 0,3 мм — характеристики во многом определяющей долговечность работы деталей, в результате электрохимического полирования увеличивается, по сравнению с исходным состоянием, на 56 %, а при последовательной термообработке и полировании — на 84 %, в то время, как применяемый обычно отжиг повышает предел выносливости лишь на 40 %. Специфичность влияния электрохимического полирования, по сравнению с другим способом снятия внешнего слоя металла — химическим травлением хорошо видна по изменению коэрцитивной силы электротехнической стали (рис. 3.6 [26]). При одинаковой толщине растворенного слоя металла в первом случае коэрцитивная сила снижается почти на 80 % по отношению к исходному значению, а во втором—лишь на 35—40%. Очевидно, что улучшение электромагнитных и некоторых других характеристик металла связано 72 [c.72]

Простейшим механизмом зубчатых передач является трех-звеннын механизм. На рис. 7.9 и 7.10 показаны механизмы круглых цилиндрических колес, у которых радиусы / и г., являются радиусами центроид в относительном движении звеньев 1 п 2, и точка Р является мгновенным центром вращения в относительном движении, Если в механизмах фрикционных передач центроиды представляют собой гладкие круглые цилиндрические колеса, то в механизмах зубчатых передач колеса для передачи движения снабжаются зубьями, профили которых представляют собой взанмоогибаемые кривые. Как это видно из рис. 7.9 и 7,10, для возможности передачи движения часть профиля зуба выполняется за пределами центроид радиусов н г , а часть — внутри этих центроид. Окружности радиусов и в теории механизмов зубчатых передач называются начальны.ми окружностями. Профили зубьев подбираются из условия, чтобы нормаль в их точке касания всегда проходила через постоянную точку Р — мгновенный центр вращения в относительном движении колес 1 а 2. [c.145]

Эксплуатационные, или служебные свойства. В зависимости от условий работы машины или конструкции определяют коррозионную стойкость хладостойкость жаропрочность, жаростойкость анти-фрикционность материала. [c.10]

Выбирая материал, учитывают в основном следующие факторы соответствие boii tb материала главному критерию работоспособности (прочность, износостойкость и др.) требования к массе и габаритам детали и машины в целом другие требования, связанные с назначением детали и условиями ее эксплуатации (противокоррозионная стойкость, фрикционные свойства, электроизоляционные свойства и т. д.) соответствие технологических свойств материала конструктивной форме и намечаемому способу обработки детали (штампуемость, свариваемость, литейные свойства, обрабатываемость резанием и пр.) стоимость и дефицитность материала. [c.9]

Определить размеры призматической направляющей шпонки вала конической фрикционной муфты (рис. 5.17) при условии, что передаваемый муфтой момент 7 =400 Н м, диаметр вала d=60 мм, материал вала и шпонки — сталь 50, материал муфты — чугун СЧ21-40, включение муфты производится под нагрузкой со слабыми толчками. [c.94]

Размеры металлических фрикционных роликов определяются из условия ограничения величииы контактных напряжений по формулам (1.7) и (1.8). [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...