Температурная (термическая) чувствительность

Температурная (термическая) чувствительность [c.208]

Точность измерения деформации в каждом конкретном эксперименте определяется чувствительностью самого датчика, затем величиной фона механических вибраций, электрической стабильностью измерительных схем и температурной стабильностью. Последний фактор, т. е. точность контроля и регулировки температуры, особенно важен, так как коэффициент термического расширения большинства металлов и сплавов имеет тот же порядок величины, что и микродеформация. [c.95]

Использование установки ИМАШ-9-66 открывает принципиально новые возможности для изучения влияния таких факторов, как температура, время и скорость растяжения, на процессы упрочнения и разупрочнения металлов и сплавов в различном структурном состоянии (после тех или иных режимов термической или термомеханической обработок). Измерение микротвердости может служить также одним из чувствительных методов изучения механизма деформации, закономерностей фазовых и структурных превращений широкого класса материалов. Например, в работах [66 67 ], выполненных на установке ИМАШ-9-66, показано, что метод измерения микротвердости позволяет на основании анализа температурной зависимости микротвердости устанавливать температурные интервалы для полупроводниковых материалов с различными механизмами деформации, а также определять природу этих механизмов и изучать влияние на них легирования и других факторов. С помощью полученных температурных зависимостей микротвердости проведено исследование кинетики процессов старения и разупрочнения ряда сталей и сплавов [48, с. 25—32 85—95 68 69], влияния фазового наклепа на упрочнение аустенита [50, с. 27—31 ], роли неметаллических включений в процессе высокотемпературного разрушения стали [50, с. 110—114 129—132] и др. [c.172]

Армированные пластмассы работают в широком диапазоне температур с максимальными перепадами от —54 до +121 °С в конструкциях военного назначения и при еще более высоких температурах, если имеются какие-либо дополнительные источники тепла, кроме естественных. Прочность и жесткость обычно не изменяются при низких температурах, а в некоторых случаях даже увеличиваются. При отрицательных температурах полимеры становятся менее гибкими и в результате этого более чувствительными к усталостному разрушению под действием переменных механических нагрузок. Все смолы имеют определенные пределы рабочих температур и разрушаются в большинстве случаев при неправильном подборе матрицы (связующего) для данных температурных условий. Термическая усталость, или многократные циклы нагрев—охлаждение, может вызвать появление локальных механических напряжений в результате последовательных тепловых расширений и сжатий, о явление в случае несовместимости смолы и армирующего материала может оказаться основной причиной разрушения. [c.292]

Аналогичная последовательность изменения РТ с температурой обнаружена при ударных испытаниях с записью динамических нагрузок [16]. При испытании низкоуглеродистой стали основное влияние высоких скоростей деформации заключается в увеличении предела текучести независимо от температуры испытания, так как уменьшается время, необходимое для термически активируемых процессов, понижающих напряжение скольжения дислокаций в матрице (температурно зависимую компоненту а- в напряжении трения а,). При дальнейшем росте скорости деформации достигается предел, за которым теряется чувствительность напряжения течения к скорости деформации [17] и который уменьшается с повышением температуры. Этот предел может быть связан с наступлением двойникования как механизма общей пластической деформации, но подробных исследований проведено не было. В высокопрочных сталях как температурная зависимость, так и скоростная чувствительность предела текучести уменьшаются пропорционально, поскольку основная доля напряжения трения приходится на температурно-независимую компоненту a l (дально-действующие поля напряжений). К сожалению, информация о механизмах микроскопической деформации таких сталей при высоких скоростях явно недостаточна. [c.203]

Для повышения точности проводится измерение расстояния L между пучками, отраженными в (+1) и (—1) порядки, при этом чувствительность dL/de —HX /a, где Я — расстояние от решетки до фотоприемника, — коэффициент термического расширения материала, свет падает по нормали. Взяв для оценки Я = 40 см, Л = 0,63 мкм, = А - 10 получаем dL/dO 4 10 см/К. Современные средства измерений (матричные фотоприемники на приборах с зарядовой связью и т. д.) позволили в данном случае создать действуюш,ие измерители температуры на основе очень слабого температурного эффекта при изменении температуры на 100 К период дифракционной решетки, имеюш,ей 330 штрихов/мм, изменяется всего на 1,3 нм, т. е. на 0,04%. Метод применялся для исследования взаимодействия химически активной плазмы с поверхностью кремния [4.2, 4.3]. [c.94]

Наличие температурного интервала, в котором нержавеющие стали становятся склонными к межкристаллитной коррозии, делает особенно чувствительными к этому виду коррозии сварные конструкции. Дело в том, что в процессе сварки различные зоны претерпевают неодинаковый нагрев, и на некотором удалении от сварного шва металл может подвергаться непредусмотренной термической обработке как раз в интервале опасных температур. [c.244]

Дифференциальная термопара состоит из двух одинаковых термопар, соединенных между собой одноименными проволоками (через гальванометр — чаще всего зеркальный). Один горячий спай термопары помещен в исследуемое вещество, другой — в эталон (термически инертное вещество, которое при нагревании в заданном температурном интервале не проявляет термических эффектов, но создает с точки зрения теплопроводности и теплоемкости условия, близкие к условиям исследуемого вещества). Если в исследуемом образце при нагревании происходят процессы с выделением или поглощением тепла, то температура горячего спая в эталоне будет отличаться от температуры горячего спая в образце, и в таком случае гальванометр отметит наличие тока в цепи термопары. Величина э. д. с. термопары будет тем больше, чем больше разность температур между образцом и эталоном. Отсюда следует, что дифференциальная термопара имеет более высокую чувствительность по сравнению с температурной. [c.61]

Установка позволяет непрерывно взвешивать и автоматически регистрировать изменение массы вещества в зависимости от изменения температуры в интервале от— 150 до +1200° С. При этом автоматически фиксируются три параметра простая температурная кривая, характеризующая изменение температуры исследуемого вещества в зависимости от изменения времени, дифференциальная термическая кривая и кривая, характеризующая изменение массы вещества в зависимости от изменения температуры. Запись кривых может производиться как на пирометре И. С. Курнакова, так и на самописцах типа ЭПП-09, один из каналов которых должен иметь чувствительность порядка 2000 мВ на всю шкалу. [c.129]

Оптические методы измерения температур имеют то преимущество, что они не оказывают почти никакого воздействия на газ, температура которого измеряется. Некоторые из этих методов являются абсолютными в том смысле, что измеряемые величины связаны с температурой хорошо обоснованными термодинамическими уравнениями. Кроме того, существует ряд методов, использующих энергию излучения. Поэтому к каждой конкретной проблеме может быть применен наиболее подходящий метод. Конечно, оптические методы обладают также и недостатками. Одним из наиболее серьезных недостатков является трудность определения точки измерения внутри газового потока. Измеренное значение обычно является средним для нескольких температурных интервалов, но сделать детальный анализ этого усреднения невозможно. Аппаратура для оптических температурных измерений сравнительно громоздка, дорога и чувствительна к термическим и механическим условиям. Во многих случаях серьезной помехой является необходимость создания оптических окон. Несмотря на ценность оптических методов при определении температуры в ряде специальных случаев, они не получили широкого распространения. [c.342]

Изучение температурных кривых ударной вязкости показывает, что под влиянием термических воздействий, вызывающих тепловую хрупкость, критическая температура перехода пз вязкого в хрупкое состояние (порог хладноломкости — п. 21) перемещается из области низких в область более высоких температур фиг. 218). У сталей чувствительных к тепловой хрупкости это перемещение достигает области комнатных температур, вследствие чего ударные испытания при 20° фиксируют хрупкое состояние, У сталей ма.ио чувствительных к тепловой хрупкости перемещение порога хладноломкости недостаточно велико, чтобы достигнуть комнатной температуры, и испытания на удар при 20° фиксируют вязкое состояние (фиг. 219). [c.285]

Гладкий конец трубы или фасонной части (но не кольца) смазывается техническим вазелином или маслом (для улучшения скольжения) и с легким вращением вставляется в раструб на длину метки, нанесенной на трубу. Метка должна быть полностью видна. Гладкий конец ни в коем случае не должен входить в раструб до упора, так как полиэтиленовые трубы очень чувствительны к температурным изменениям. Коэффициент термического расширения труб велик, при повышении температуры на 1° каждый метр трубы удлиняется на 0,11 мм, следовательно, конструкция раструбного соединения должна обеспечивать необходимую компенсацию трубопровода. [c.241]

Для конструкции калориметров с металлическим ядром, на поверхности которого находится термоприемник (обычно это термометр сопротивления), отставание показаний термометра будет зависеть от значения теплового сопротивления между чувствительным элементом термометра и поверхностью ядра калориметра. Если температура измеряется внутри массивного ядра, то для этого случая необходимо ввести поправку на разность температур между показаниями термометра и температурой поверхности ядра калориметра, решив задачу по нахождению температурного поля калориметра, представленного соответствующей физической моделью. Таким образом, для учета термической инерции термоприемника для каждого конкретного калориметра требуется решать сложную задачу. [c.95]

Молибден и вольфрам значительно улучшают свойства хромоникелевых конструкционных сталей прежде всего тем, что снижают чувствительность к скорости охлаждения после высокого отпуска, резко уменьшая высокотемпературную отпускную хрупкость." Как сильные карбидообразующие элементы, молибден и вольфрам тормозят рост зерен аустенита, расширяя температурный интервал нагрева для термической обработки. Оба элемента, добавленные к хромоникелевой стали, увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита в области первой ступени. Повышение устойчивости аустенита вольфрамом особенно значительно сказывается при малом [c.71]

Главная причина ошибочных измерений жидкостными термометрами - возникновение температурного градиента в резервуаре термометра. Выравнивание температуры происходит очень медленно, поэтому для получения точных показаний термометра требуется длительное время. Другими словами, жидкостный термометр - термически инертная система, особенно при снижающихся температурах. Из-за этого для точных калориметрических измерений жидкостные термометры применяют редко, за исключением термометра Бекмана, который представляет собой ртутный термометр, имеющий чувствительность 10 К. Этот термометр используют в основном в калориметрах сгорания. [c.20]

Безуглеродистые и малоуглеродистые мартенситно-стареющие стали проявляют чувствительность к образованию ХТ только в присутствии Н. Неравномерность распределения водорода по зонам сварного соединения предопределяет места преимущественного зарождения трещин по центру сварного шва, линии сплавления и карбидной сетке в зоне термического влияния. Особенно неблагоприятна многопроходная сварка, при которой увеличение продолжительности пребывания металла в температурном интервале выпадения карбидов и интерметаллидов приводит к росту размеров включений, повышению локального напряженного состояния и концентрации Н, облегчающих зарождение трещин. Предотвращение образования ХТ достигается при наличии в структуре свыше 20 % остаточного аустенита. Действие легирующих элементов обусловлено в основном влиянием двух факторов изменения растворимости Н и содержания остаточного аустенита в металле шва. При мартенситной структуре повышение содержания Мо и N1 ухудшает, а Мп и Со увеличивает сопротивление холодным трещинам в соответствии с изменением растворимости Н. В то же время N1 и Мо могут играть положительную роль, если при легировании образуется остаточный аустенит. [c.300]

Для расширения температурного диапазона градуировок между сердечником 4 и чувствительным элементом 2 помещена прокладка 5 с относительно большим термическим сопротивлением, изготовленная из жаростойкого бетона. [c.135]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

Для обработки черных металлов и материалов, чувствительных к локальным температурным напряжениям и термическим ударам, налажен промышленный выпуск материалов эльбор-Р (композит 01), исмит и гексанит-Р (композит 10), частицы которых крепят в металлических матрицах методами, аналогичными рассмотренным выше например, абразив запрессовывают в порошковую композицию, после чего проводят инфильтрацию жидким металлом. Такие материалы с 1964 г. (эльбор-Р) и с 1972 г. (гексанит-Р) применяют на операциях резания при тонкой, чистовой и получистовой обработке деталей из сталей (в том числе закаленных твердостью HR 60 и более), чугуна, литых постоянных магнитов, ферритов и др. производительность труда увеличивается до 5 раз. Освоен выпуск шлифовальных кругов из эльбора и на основе гексанита-А. [c.147]

Хотя стандартные спецификации отсутствуют, рафинировочные заводы выпускают три или четыре различных сорта металлической платины. Первый сорт, называемый термически чистым, термоэлементиым или физически чистым, применяется для изготовления платиновых термометров сопротивления н термопар. Известно, что температурный коэффициент и термоэлектрические свойства платины чрезвычайно чувствительны к присутствию малейших следов примесей. Платина этого сорта имеет степень чистоты выше 99,99%. Второй сорт называется чистым, химически чистым или специально [c.489]

Для изучения термического разложения эпоксистеклопластиков и эффектов отверждения был использован анализатор Дел-сен D// [33, 34]. Возрастание тангенса угла диэлектрических потерь обусловлено началом термического разложения (падение прочности при изгибе) уже при температуре 150. .. 260 °С. Для этих экспериментов диэлектрическая постоянная является не такой чувствительной характеристикой, как тангенс угла диэлектрических потерь. Изменение диэлектрической постоянной и тангенса угла диэлектрических потерь в процессе отверждения может служить для определения оптимальных температурных и временных условий отверждения и контроля полноты отверждения. Измерения емкости могут быть также применены для определения содержания влаги в ламинатах в Сандвичевых конструкциях. [c.478]

Динамические механические свойства кристаллических полимеров особенно чувствительны к термической предыстории образцов. Медленное охлаждение или отжиг увеличивают модуль упругости и температуру а-перехода в аморфной фазе по сравнению с закалкой [3, 34, 99, 115—121]. На рис. 4.15—4.16 показан этот эффект, типичный для кристаллических-полимеров [99]. В этом случае -переход, очевидно, имеет две компоненты, причем более высокотемпературная компонента при изменении условий термообработки смещается больше, чем низкотемпературная. Некоторые полимеры, например ПЭТФ и полиуретаны, остаются полностью аморфными при закалке, но при отжиге или термостарении выше Тс они частично кристаллизуются [122—124]. Их кристаллизация сопровождается резким возрастанием модуля при Т > > Тс и изменением формы температурной зависимости механических потерь. В некоторых полимерах кристаллизация не вызывает изменения Тс, в других Тс возрастает [125—127]. В полипропилене [c.104]

Нееля. При этом нижний температурный предел проявления спонтанной магнитострикции обладает стабильностью, а практически не зависит от степени легированности. В качестве легирующих добавок в работе [117] были использованы антиферромагнетик — хром, ферромагнетики — никель и кобальт, непереходные элементы — медь, углерод и кремний. Наиболее сильное влияние на магнито-объемную аномалию оказывает хром. Ферромагнетики и непереходные элементы подавляют способность аустенита к спонтанной магнитострикции и увеличивают коэффициент термического расширения. Наиболее эффективны в этом плане никель, углерод и медь. Эффект зависимости объема от магнитного состояния под действием легирующих элементов находится в прямой связи с величиной магнито-объемного эффекта основы. НаибАльщее увеличение температурного коэффициента линейного расширения и уменьшение спонтанной магнитострикции наблюдается в сплавах с 25—35% Мп (см. рис. 33). Чем выше чувствительность объема основы к магнитному упорядочению, тем значительнее подавление спонтанной магнитострикции легирующими добавками. Для получения максимально возможных значений коэффициента линейного расширения достаточно за счет легирования понизить Tn ниже Тк. [c.85]

Описанные ге нологическпе исследования показали, что кристаллы ниобата бария-натрия очень чувствительны к тепловым условиям роста, и поэтому необходим тщательный экспериментальный подбор термических градиентов как в расплаве, так и над ним. Желательно иметь малые температурные градиенты, поскольку получаемые в этих условиях кристаллы обладают меньшим количеством оптических дефектов. Предлагаемые различными авторами разнообразные технические усовершенствования (перегородки, 01ра/кательные экраны, дополнительные нагреватели п т. п.) не устраняют полностью дефектность выращенных кристаллов. Интересным новшеством является охлалхдепие дна тигля воздухом, позволяющее создать более стабильные тепловые условия роста. Тенденция кристаллов к растрескиванию может быть уменьшена подбором состава расплава, созданием плоского фронта кристаллизации, а также с помощью медленного охлаждения выращенного кристалла, особенно в области сегнетоэлектрического фазового перехода (600—400 °С). [c.211]

Со стороны вьюоких температур отпуска к зоне развития обратимой отпускной хрупкости примыкает зона необратимой высокотемпературной отпускной хрупкости, развивающейся, в отличие от первой, лишь в результате очень длительных (сотни и тьюячи часов) выдержек при температурах от 600—625 С и почти до Асг [274], Хрупкость этого вида отличается от обратимой отпускной хрупкости тем, что она необратима (т.е, не может быть устранена термической обработкой в ферритной области температур), не приводит к изменению вида хрупкого разрушения от транскристаллитного к интеркристаллитному, не чувствительна к скорости охлаждения от температуры отпуска, усиливается с повышением температуры отпуска вплоть до Асг несмотря на снижение прочности (при этом кинетика охрупчивания аналогична кинетике разупрочнения). Необратимая вьюокотемпературнан отпускная хрупкость связана в основном с процессами коагуляции карбидной азы. Например, в случае Мп — N1 — Мо стали А533-В ее развитие при 670°С (за 120 ч критическая температура хрупкости возрастает примерно на 50°С) обусловлено образованием по границам зерен крупных легированных молибденом карбидов типа Ме2з б размером в несколько микрон, в результате чего облегчается зарождение хрупких трещин, распространяющихся затем внутризеренно [274], Таким образом, хрупкость этого вида не имеет ничего общего с обратимой отпускной хрупкостью, и их легко различить между собой несмотря на близость (и даже перекрытие) температурных интервалов развития. [c.12]

Табл.8.2 демонстрирует значительное уменьшение энергии активации в условиях ударно-волнового сжатия по сравнению с изотермическими условиями. Нужно сказать, что точность определения констант термической кинетики разложения взрывчатых веществ в ударных волнах весьма чувствительна к погрешностям уравнения состояния. На этом основании в [35], где проведены подобные измерения для нитрометана, оспаривается влияние ударного сжатия на кинетику термического разложения взрывчатых веществ. С другой стороны, следует учитывать, что в различных диапазонах температур кинетика реакции лимитируется несколькими последовательно протекающими стадиями. Это находит отражение в различии эффективных энергий активации для различных температурных интервалов. Исследования теплового взрыва при высоких гидростатических давлениях [36, 37] продемонстрировали убьшание температуры вспышки [c.281]

В настоящей главе рассмотрен случай измерения температуры калориметрическим термоприемником, моделированным бесконечным цилиндром. Практически могут быть интересны и другие варианты измерение температуры металлических поверхностей и теплоизоляторов с помощью поверхностных термоприемников, измерение температуры газовых и жидкостных сред с помощью многосоставного чувствительного тела термометра, измерение температуры в условиях сложных температурных полей или при изменяющемся теплообмене термоприемника со средой. Изучение термической инерции термоприемников и оценка точности измерений нестационарных температур в калориметрическом опыте во многих случаях могут быть выполнены на основе теоретических и экспериментальных обобщений, содержащихся в монографии Н. А. Ярыщева [79]. [c.87]

По мере увеличения содержания углерода и стали или легирующих элементов повышается чувствительность такой стали к температурному режиму сварки или наплавки. Углерод и почти все легирующие примеси при охлаждении стали замедляют процесс распада ауетенита. Первое место в этом отношении принадлежит углероду, а затем по убывающей степени располагаются хром, молибден, ванадий, марганец, медь, никель, кремний и др. В зависимости от количества этих элементов и скорости охлаждения стали в зоне термического влияния возможно образование смешанной структуры феррит—перлит— мартенсит или даже только структуры мартенсита. Таким образом, в зоне термического влияния появляются небольшие участки металла с различными механическими свойствами, разными коэффициентами линейного и объемного расширения. В результате металл этой зоны оказывается в условиях сложного напряженного состояния. Степень напряженности зависит от характера и объема структурных превращений в зоне термического влияния, от величины усадки металла шва, пластичности металла, жесткости изделия. [c.248]

Неправильная термическая обработка ферритных или аустенитных нержавеющих сталей приводит к тому, что участки контакта индивидуальных кристаллитов или то, что называют границами зерен, становятся особенно легко подверженными коррозии. Коррозия такого рода ведет к катастрофическому уменьшению механической прочности. Специфическая термообработка при температуре и времени, которые вызывают чувствительность к межкристаллитной коррозии, называется провоцирующей термической обработкой. Для ферритных и аустенитных сталей она весьма различна. Для сталей с 18% Сг изменение температур происходит приблизительно при содержании 2V —3% Ni [8]. Другими словами, нержавеющие стали, содержащие меньше никеля, становятся склонными к межкристаллитной коррозии после нагрева (сенсибилизируются) в температурной области, типичной для ферритных сталей без ннкъля. Эти же стали с большим содержанием никеля сенсибилизируются в температурной области, типичной для аустенитных нержавеющих сталей. [c.248]

Кроме температуры стеклования и плотности для сополимеров рассчитаны такие характеристики, как показатель преломления п, коэффициент оптической чувствительности по напряжению, температура начала интенсивной термической деструкции Tj, диэлектрическая проницаемость , параметр растворимости 5, поверхностная энергия у. Расчеты проводили соответственно по уравнениям (190), (183), (202 ), (223 ), (33 Г) и (410). Прежде всего сопоставим расчетные и экспериментальные величины свойств гомополимеров. Эги данные приведены в табл.П-4-2. В большинстве случаев наблюдается хорошее совпадение экспериментальных данных с расчетными. Отдельно следует остановиться на расчете такой характеристики гомо- и сополимеров, как плотно сть р, для которых в таблице приводится два расчетных значения. Первое из них определено с помощью уравнения (7), а второе - по соотношениям (454) и (455), которые y raтывaют температурную зависимость коэффициента молекулярной упаковки. В случае стеклообразного полимера (полиметилметакрилат) расчетное значение плотности, пол)ченное по уравнению (7), хорошо совпадает с экспериментальным значением. Для гомополимеров с низкими температурами стеклования, которые при комнатной температуре находятся в высокоэластичесиэм состоянии, учет температурной зависимости ко- [c.469]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...